при плоская 89 - Расчет

Рис. 38. Результаты расчёта для распределения скорости v продуктов детонации тринитротолуола за фронтом детонации в случаях плоской и сферической детонации с — скорость распространения фронта детонации.

Расчёт на прочность для общего случая плоского и объёмного напряжённых состояний 1 (2-я) — 434 [c.62]

Металлизация — Стоимость — Расчёт 14 — 330 - больших плоских поверхностей — Потери металла 14 — 325 Расход металла [c.144]

Колёса лопастные 12 — 345 — Расчёт 12 — 365 — Решётки плоские — План скоростей 12 — 362 — Решётки профилей плоские 12 — 362 [c.171]

Расчётные формулы для определения усилий и опорных реакций I (2-я) — 83 Рамы плоские с одной лишней неизвестной — Расчёт усилий и перемещений 1 (2-я) — 72 Рамы плоские с многими лишними неизвестными 1 (2-я) — 73 [c.232]

Расчёт усилий по методу сил 1 (2-я)—73 Рамы плоские, статически неопределимые — [c.232]

Расчёт поверочный 2 — 460 Расчёт проектный 2 — 458 --плоские быстроходные 2 — 462 Геометрический коэфициент 2 — 464 Расчёт 2 — 463 перекрёстные 2 — 431 [c.243]

Расчёты узлов трения на основе гидродинамической теории смазки. Элементы расчёта движения наклонной пластинки относительно плоской поверхности. Начальные условия расчёта следующие ось Oz, проекцией которой на фиг. 27 является точка О, выбрана так, что она совпадает с линией мгновенного пересечения пластинки с плоскостью Ох. ft, и 2—координаты точек, которые являются проекциями сбегающей и набегающей кромок пластинки. В - Й2 — 1 — проекция длины пластинки на направление движения. [c.131]

При проектировании плоских регуляторов и других механизмов приходится сталкиваться с расчётом вращающихся пружин, для которых внутренние силы упругости определяются не только внешними нагрузками, но и ускорениями элементов пружины при её движении. [c.696]

Поверхности, по которым устанавливаются детали, обычно имеют плоскую или цилиндрическую, реже коническую форму. В отдельных случаях детали устанавливаются одновременно по нескольким поверхностям, причём количество наиболее употребительных комбинаций и типовых устройств, предназначенных для установки, невелико. Так как многие приспособления для различных целей с точки зрения расчёта значения е идентичны, можно обойтись сравнительно небольшим количеством формул. [c.11]

Производительность плоского фрезерования (строгания) при ручных подачах. При расчётах за единицу принимают следующие значения скоростей подач ч при п = 4000 об/мин, диаметре окружности резания /3 = 100 мм, 2 = 2, ширине фрезерования Ь — 100 мм, толщине снимаемого слоя h = 1 мм для ели и сосны и = [c.652]

На фиг. 78 изображено цилиндрическое золотниковое распределение, расчёт которого аналогичен приведённому выше. При золотниках такой конструкции соединительные каналы получаются обычно более длинными, чем при плоских. [c.520]

У н к с о в Б. П., Теоретический расчёт пружинного молота с плоской рессорой, журнал Вестник металлопромышленности 7, 1936, [c.423]

Станина выполняется чугунной литой коробчатого сечения, закрытого типа, с длиной, несколько превышающей двойную длину стола, и с маслоотстойниками-кожухами на концах. Направляющие для стола выполняются в различных вариантах плоских и желобчатых форм наиболее часто встречаются две V-образные желобчатые направляющие. В мест е расположения шестерён привода и крепления боковых стоек станина имеет утолщение стенки и рёбра для повышения жёсткости. Станина рассчитывается на прогиб от усилия резания, которое передаётся на неё через обрабатываемое изделие и стол, а также от нагрузки собственным весом, весом изделия и стола. При большом количестве опор на регулируемых башмаках-клиньях станина при расчёте рассматривается как балка, закреплённая на нескольких опорах. [c.463]

Для удобства расчётов усилий и мощности фрезерования в табл. 5 приведены опытные значения К для средних производственных режимов плоского фрезерования, соответствующих работе большинства строгальных и фрезерных станков. [c.680]

Для плоских поверхностей скольжения, оборудованных капельной смазкой, расчёт потребности производится по формуле [c.723]

При расчёте плоских штампованных донышек (рис. 7-23,е) используется та же формула (7-47), но вместо Dg в нее, как и в нормах СССР, подставляют Dg—/-g. [c.425]

Интерпретация процесса распространения волноводных мод с помощью многократного отражения плоских однородных волн от фактич. или условных границ раздела наз. концепцией Бриллюэна. В принципе она применима для произвольных В. д., так как опирается на универсальную возможность представления иоля в виде суперпозиции плоских волн. Однако нри расчёте структуры и постоянных распространения волноводных мод конкретных В. д. обычно исходят из прямого реше- [c.307]

Если на плоскую Д. р. падает параллельный пучок света, ось к-рего лежит в плоскости, перпендикулярной к штрихам решётки, то, как показывает расчёт, получающееся в результате интерференции когерентных пучков от всех N штрихов решётки пространственное (по углам) распределение интенсивности света (в той же плоскости) может быть представлено в виде произведения двух ф ний J Jg. Ф-ция Jg определяется дифракцией света на отд. штрихе, ф-ция Jjv обусловлена интерференцией N когерентных пучков, идущих от штрихов решётки, и связана с периодич. структурой Д. р. Ф-ция для данной длины волны Я определяется периодом решётки d, полным числом штрихов решётки N и углами, образованными падающим (угол 1 з) и дифрагированным (угол ф) пучками с норма-лью к решётке (рис. 2), но не зависит от формы штри- 057 [c.657]

Фермы плоские с нецентрированными узлами и неразргзным поясом—-Расчёт 1 (2-я)—103 [c.319]

Приближённый расчёт кривых подпора и впуска для плоских каналов. При i = ii p кривые подпора и впуска близки к горизонтальным прямым. При /, [c.421]

Попов Е П., Теория и расчёт гибких упругих деталей (Плоский изгиб деталей бруса малой жёсткости при больших упругих перемещениях), изд. ЛКВВИА, Л. 1947. [c.722]

Метод конечных разностей заключается в замене лиференциального уравнения Лапласа для сумм (Т( 4- ао) главных напряжений приближённым уравнением в конечных разностях, решаемых последовательным приближением. При выполнении расчёта на область, ограниченную контуром плоской модели, наносится квадратная (или другого вида) сетка. Значения (I] + Та) = 5 в узлах квадратной сетки будут равняться истинным, если для каждого узла величина (а, о,) будет оказываться равной [c.274]

Прочность связи между прокладками в полоске шириной 25мм при отслоении подвесным грузом со скоростью 25 мм1мин должна быть не менее 6,0 кг при отслоении резиновой обкладки от прокладки—не менее 5,5 кг. Нагрузка воспринимается прокладками тканевого каркаса ремня, а потому в расчёт ремённых передач вводят ширину ремня и число прокладок бельтинга. Расчёт необходимого количества прокладок плоского приводного ремня про изводится по формуле [c.322]

Ориентировочный расчёт обжимов и переходов. Ориентировочный расчёт обжимов и переходов и их количества, необходимого для осуществления в плоских бойках операции вытяжки с размеров яд, Aq и на размеры flft. Aft и Lft, производят, исходя из степени деформации е и величины подачи / на каждом обжиме. При вытяжке под прессом величина е назначается в соответствии с общими правилами вытяжки (см. стр. 307). При вытяжке под молотом г определяется для каждого предстоящего обжима по формуле [c.309]

Прииер расчёта переходов прв вытяжке в плоских бойках под прессой [c.310]

Определяя к. п. д., находят Т, а по нему Г пользуясь уравнением связи Г = /ob yWi, находят Ьсу, затем по величине Су выбирают уюл атаки а,-, соответствующий максимальному качеству, а по нему угол заклинивания Р —а . Если крыло плоское, то расчёту подлежит средняя дужка, расположенная на з/з R, что даёт плохое качество на иных радиусах. Его легко можно определить по получившемуся значению aj, определяемому из вы- [c.214]

Расчёт лопасти рабочего колеса. Расчёт лопасти рабочего колеса ведётся для режима Ррасч. расч,- Выбирают три Цилиндрических сечения, соответствующих расходам (1/6) О, (3/6) ( , (5/6)0. Каждое из них разворачивают на плоскость, причём сечения лопастей образуют прямолинейную решётку профилей. Течение в развёртке принимают плоским потенциальным. Вдали перед решёткой течение имеет скорости абсолютную и [c.290]

Регуляторы клапанные. На современных паровозах плоские регуляторы не применяются. Наиболее распространённый клапанный регулятор для паровозов небольшой мощности показан на фиг. 102. В целях пропуска пара, необходимого для уравнения давления по обе стороны большого клапана, разгрузочный клапан 2 открывается раньше запорного I. Сечения обоих клапанов подбираются из расчёта усилий на рукоятке 25 кг и скорости прохода пара не выше 25 м1сек. Аналогичной конструкции выполняется запорный клапан котла, применяемый для пропуска пара в перегреватель. [c.299]

При расчёте деталей фуговального станка обычно задаются мощностью электро 1вига-теля, которая подбирается путём сравнения со станками аналогичной конструкции. Для ширины строгания 400 мм при ручной по даче достаточна мощность 3—3,5 Исходя из этого, ведут обычным путём расчёт шкивов и ремня (плоского или трапецоидального). [c.717]

При расчёте пространственные крановые металлоконструкции расчленяются обычно на отдельные плоские системы, усилия в которых определяются по правилам строительной механики (т. 1, кн. 2). Полученные таким образом усилия прнводятся к расчётным посредством коэфициентов, учитывающих динамическое действие нагрузки (инерция, удары и пр.). [c.826]

При распространении звука соотношения Г. а. могут потерять свою применимость в результате усложнения структуры звукового поля, а затем вновь восстановить её. Так, при приближении к каустической поверхности Г, а. даёт при расчёте поля ошибочные результаты (в частности, согласно лучевой картине, поле на каустике обращается в бесконечность) по удалении от каустики звуковое поле снова правильно описывается лучевой картиной. При физ. выделении лучевой трубки, напр, при диафрагировании плоской волны большим отверстием а экране, когда, согласно Г. а., проходящий пучок параллельных лучей должен был бы распространяться неограниченно, в действительности лучи постепенно вытесняются с боков дифракц. полем и на расстоянии от экрана D — линейный [c.438]

Расчёт Д. в. на идеально отражающем клине, проведённый с помощью ур-ния (3), приводит к результатам, асимптотически совпадающим на расстояниях со строгим решением Зоммерфельда. В малой угл. области 1ф <с1 вблизи границы геом. тени за экраном расходящаяся цилиндрич. волна слабо отличается от плоской и может рассматриваться в сумме с незасло-нённой экраном частью падающей волны как единая квазиплоская волна. В этом и состоит смысл предыдущего приближённого рассмотрения диффузии амплитуды по приблизительно плоским фронтам за отверстиями (рис. 4 и 5). Поскольку зона эффективной диффузии также принадлежит области [ [c.666]

Проникновение света в область геом. тени было известно уже в 16—17 вв., однако объяснение атому было дано лишь в 19 в. Тогда были выдвинуты и развиты две, казалось бы, не имеющие ничего общего концепции Д. с. Т. Юнг (Th. Young 1800) предположил, что Д. с. обусловлена диффузией световых воли вдоль волновых фронтов. Чередование тёмных и светлых полос на границе тени и света он считал результатом интерференции падающей плоской волны и вторичной, цилиндрической, связанной с диффузией. Вторичная, цплиндрич. волна принимается из области глубокой тени как ярко светящаяся грань экрана, Юнг не развил количеств, методов расчёта Д. с., и его концепция долго не находила поддержки. [c.674]

Основные методы расчёта зон. Б первых расчётах зонной структуры использовались приближения слабой и сильной связи. В методе слабой связи в качестве нулевого приближения берутся волновые ф-цпи свободного электрона (плоские волны), а пери-одич. поле кристалла рассматривается как возмущение. В этой модели электронный спектр /с) почти во всём А -пространстве описывается той же ф-лой, что и для свободного электрона [c.91]

Т. к. волновая ф-дия валентных электронов ортогональна волновым ф-циям нижележащих состояний, она сильно осциллирует вблизи атомных остовов. Поэтому вклад в энергию валентных электронов от области атомного остова мал и истинный сильны потенциал может быть заменён более слабым сглаженным п с е в-д о н о т е н ц и а л о м, что соответствует включению в (9) лишь матричных элементов Vgg> с небольшими. q— u—s - Для расчёта пссвдонотенциала предложен ряд методов, из к-рых наиб, часто используют методы оргогонализованных плоских волн (ОПВ) и присоединённых плоских волн (ППВ). При этом в обоих методах псевдопотенциал оказывается нелокальным, т, е. включает и компоненты 7gg, зависящие от g и g по отдельности [6, 9]. [c.91]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...