Скорость теоретическая

Здесь и далее обозначена через — скорость теоретическая. Практически площадь F бывает обычно значительно больше [c.185]

Если диаграмма аналога скорости имеет точки разрыва (рис. 131, а), то в месте скачкообразного изменения скорости теоретически ускорение достигает бесконечности, бесконечно большими должны быть и динамические нагрузки. Такое явление называется жестким ударом. Такому удару подвергается и кулачок и толкатель. Практически вследствие упругости звеньев бесконечно большой динамической нагрузки не получается, но величина ее оказывается все-таки очень большой. Законы движения толкателя, при которых получаются жесткие удары, можно применять только в тихоходных механизмах. [c.211]

Помимо разработки совершенных конструкций колесных автомобилей внимание конструкторов все более привлекает решение задачи конструирования летающих автомашин. Не имеющие ходовых колес и не соприкасающиеся при движении с дорожной поверхностью такие машины висят на тонком слое воздуха — воздушной подушке сжатый воздух, нагнетаемый под днища машин, приподнимает их над землей. Испытывая при этом только сопротивление воздуха, они могут развивать скорости, теоретически близкие к скоростям самолетов. Для них оказывается достаточным простое выравнивание и некоторое укрепление грунта в пределах дорожной полосы, они в состоянии передвигаться по заболоченной местности, преодолевать водные преграды и т. д. [c.271]

Скорость теоретическая 636 Струйка 667 [c.730]

Коэффициентом скорости называется отношение действительной скорости к скорости теоретической. [c.32]

Построение решетки по заданному годографу скорости теоретической формы практически невыгодно, так как при этом не гарантируется получение одновременно заданных углов потока п я определенного целесообразного распределения скорости на профиле. [c.418]

Отметим, что ударные волны огибающей в отсутствие дисперсии групповой скорости теоретически изучались в [14—17], а при наличии дисперсии и релаксации нелинейности в [11, 14, 18, 19]. Первые попытки экспериментального наблюдения ударных волн огибающих в оптике были сделаны в конце 60-х годов 17]. К сожалению, однозначная интерпретация экспериментальных данных была затруднительна из-за существенного влияния пространственной самофокусировки. [c.83]

Для идеальной жидкости 5=0 и 1 з=1 тогда скорость теоретического истечения [c.56]

На первый взгляд может показаться странным, что распределение скоростей, теоретически выведенное для движения жидкости вдоль плоской стенки из заведомо неправильного закона распределения длины пути смешения ( =у. /), оказывается таким же, как распределение скоростей при течении по трубе. Некоторые исследователи (в том числе и Прандтль) считают, что совпадение экспериментальных результатов Никурадзе для течения по трубам с теоретическими результатами Прандтля для плоского потока вдоль стенки является счастливой случайностью . [c.503]

Здесь и далее с г обозначена Уг — скорость теоретическая. Практически площадь Р бывает значительно больше площади /, поэтому в большинстве случаев величиной ЦРУ можно пренебречь (что равносильно пренебрежению скоростью и — так называемой скоростью подхода, меньшей по сравнению со скоростью истечения Ит). Тогда [c.167]

Из (12) следует, что w при m t) О, т.е. достаточно малой массе можно сообщить сколь угодно большую скорость. Теоретически это верно, однако практически это реализовать нельзя. Обозначим через сумму масс двигательной установки и баков, в которых первоначально заключено топливо. Эту массу технически невозможно отбросить со скоростью и . Поэтому при сжигании всего топлива, заключенного в баках ракеты, ее масса будет равна т . Отсюда получаем предельную скорость Wnp, которую можно достичь одноступенчатой ракетой [c.169]

По мере накопления данных в отношении аэродинамических, конструктивных и эксплуатационных свойств осевых вентиляторов различных схем аэродинамический расчет все более разделяется на две основные части выбор расчетных параметров и профилирование. Под выбором расчетных параметров понимается определение коэффициентов осевой скорости, теоретического давления, циркуляций лопаточных венцов, относительного диаметра втулки и аэродинамической схемы под профилированием — выбор густоты решетки, углов атаки, числа лопаток, определение углов установки и кривизны профилей. [c.836]

В связи с этим положение нейтральной точки и точки перехода сильно зависит от положения точки, соответствующей максимуму скорости теоретического потенциального распределения скоростей (или, что то же самое, точки, соответствующей минимуму давления) в первом грубом приближении нейтральная точка лежит при средних числах Рейнольдса (Ре = 10 10 ) в точке минимума давления, а точка перехода — немного позади нейтральной точки. [c.464]

Фиг. 34. Изменение глубины поверхностного слоя в зависимости от скорости /—теоретическая 2—экспериментальная.

Релятивистские представления приводят к очевидному выводу о том, что в упругой среде движение дислокаций воз.можно со скоростью, не превышающей скорость звука (при более высоких скоростях, теоретически, возникали бы колебания бесконечно большой амплитуды). Скорость движения дислокаций в рассматриваемом случае металлического материала мала по сравнению со скоростью звука. Так как энергия рассеивается в среду, окружающую дислокацию, то при постоянном напряжении скорость движения дислокации уменьшается до тех пор, пока дислокация не останавливается у какого-либо дефекта кристаллической решетки. В зависимости от величины и характера этого дефекта дислокация раньше или позже останавливается в некоторых точках плоскости скольжения, в результате чего образуется неравномерный фронт дислокаций, рассмотренный ниже. [c.120]

При уменьшении скорости движения тепловоза его сила тяги возрастает и при нулевой скорости теоретически становится равной бесконечности. Практически этого не бывает, так как сила тяги любого локомотива возникает в результате взаимодействия колес с рельсами. При этом сила тяги ограничивается предельным сцеплением между колесами и рельсами. Для нарушения этого сцепления нужна сила, превышающая величину силы трения скольжения. Величина максимальной силы тяги ограничена условиями 20 [c.20]

Сформировавшемуся, т.е. равномерному, ламинарному потоку жидкости в круглой трубе соответствует, как показано выше, параболический закон распределения скоростей, при котором осевая скорость является максимальной и в 2 раза превышает среднюю. Такое распределение скоростей теоретически наступает лишь на бесконечном расстоянии от входа. Практически поток почти полностью формируется на конечных расстояниях, причем распределение скоростей в таком потоке весьма мало отличается от параболического. [c.97]

I. Движение с постоянной скоростью теоретически может дать скачки ускорения до оо в местах сопряжения участков кривых кулачка. [c.246]

Аналогично могут быть получены уравнения для скорости и ускорения какой-либо точки т звена k. Пусть г, есть радиус-вектор, определяющий положение точки т. Из теоретической механики известно, что скорость Vm и ускорение аптечки т могут б лть получены последовательным двукратным дифференцированием радиуса-вектора г, по времени t. Имеем [c.71]

Пусть, например, мы имеем коленчатый вал А (рис. 13.39), вращающийся вокруг неподвижной оси z—г с угловой скоростью ы. Как было показано в 59, чтобы подшипники В не испытывали дополнительных динамических давлений от сил инерции масс вала, необходимым и достаточным является условие равенства нулю главного вектора сил инерции масс материальных точек вала. Как известно из теоретической механики, это условие всегда удовлетворяется, если центр масс вращающегося звена лежит на его оси вращения, которая должна быть одной из его главных осей инерции. Если конструктивное оформление вала (рис. 13.39) удовлетворяет этому условию, то вал получается уравновешенным, что при проектировании достигается соответствующим выбором формы уравновешиваемой детали. Например, коленчатый вал (рис. 13.39) имеет фигурные щеки а, коренные шейки С и шатунную шейку Ь. Рассматривая в отдельности эти элементы вала, мы видим, что центр масс материальных точек коренных шеек рас- [c.292]

Скорость движения толкателя на обеих фазах постоянна. Аналоги ускорений s 2 на обеих фазах равны нулю, кроме положений а, Ь, С и d, где функция i 2 = S2 ( pi) имеет разрывы В этих положениях теоретически ускорения выходного звена являются равными бесконечности. [c.517]

Это вызывает появление в механизме так называемых жестких ударов, при которых силы, действующие на звенья механизма, теоретически достигают бесконечности.Практически ускорения в указанных положениях не равны бесконечности, потому что обычно действительным (центровым) профилем кулачка является профиль, построенный как эквидистантная кривая к теоретическому профилю, что вызывает изменение в этих положениях не только теоретического ускорения, но и скорости. Кроме того, если даже толкатель не имеет ролика, а оканчивается острием, то вследствие упругости звеньев кулачкового механизма ускорения й2 не могут получаться равными бесконечности благодаря амортизирующему эффекту упругих звеньев. Несмотря на это, все же в указанных положениях мы можем получить размыкание элементов высшей пары и соударение толкателя и кулачка. Поэтому обычно линейным законом пользуются только на части фаз подъема или опускания и в закон движения вводятся переходные кривые, позволяющие осуществлять плавный переход на участках сопряжения двух линейных законов движения. Такими переходными кривыми могут быть [c.517]

Определить теоретические значения скорости истечения и расхода воздуха, вытекающего из воздухопровода через отверстие диаметром 5 мм в атмосферу. Избыточное давление в воздухопроводе 0,2-10 Па, температура 20 °С. Барометрическое давление 758 мм рт.ст. [c.55]

Во сколько раз изменится теоретическая скорость истечения сухого насыщенного пара (pi=4,5 МПа) в атмосферу, если суживающееся сопло заменить соплом Лаваля Трение в сопле не учитывать. [c.55]

Критический режим развитой кавитации, при котором начинается снижение подачи, характеризуется условиями У = при окончании процесса восполнения в точке 6 (рис.. 3.1.5, б). Кавитация в критических условиях должна начаться при вполне определенном теоретическом значении нр = Уц<шах) близком по величине значению средней скорости поршня v,j p, представляющей собой высоту прямоугольника О—7—8—5—О, равновеликого площади под сину- [c.296]

Одной из наиболее важных гидродинамических характеристик процесса псевдоожижения является минимальная (критическая) скорость псевдоожижения или скорость начала псевдоожижения tM. С первых шагов систематического исследования метода псевдоожижения определению величины % уделялось большое внимание. Обширный теоретический и экспериментальный материал по этому вопросу содержится во многих статьях и монографиях, посвященных псевдоожиженным слоям. Различные авторы для каждого конкретного случая предлагают расчетные корреляции, учитывающие при помощи разных коэффициентов режим газового потока, форму частиц, полноту взвешенного слоя и другие особенности систем, определение которых часто представляет значительные трудности. При этом базисным ло-преж-нему является уравнение, полученное в [11]. [c.33]

Постановка задачи. Раскрытие сушности одной из важнейших фундаментальных постоянных—скорости света с— на протяжении долгого времени являлось одной из труднейших задач физики. Проблема оказалась чрезвычайно многогранной, в единый узел сплелись трудности выяснения природы света и измерения скорости его распространения, интерпретации этой абсолютной скорости. Теоретический анализ этих проблем привел А. Эйнштейна к необходимости радикального пересмотра казавшихся незыблемыми классических представлений о пространстве и времени, созданию специальной теории относительности. Новую трактовку получило явление гравитации, родилась космология как наука о происхождении и эволюции Вселенной. Человеческому анализу стали доступны не только земные и астрономические наблюдения, предметом научных исследований стали глобальные проблемы расшития Вселенной. [c.111]

Как установлено экспериментальными исследованиями, автоколебания возникают при отношении указанных скоростей, равном единице или несколько больше двух (т. е. когда вал вращается быстрее, чем это соответствовало бы его удвоенной критической скорости). Теоретическое обоснование данного явления было дано Хэггом. [c.63]

Для современных скоростей теоретическое значение Ямако может достигать 40—-50. Однако в реальных условиях полета невозможно получить максимальные перегрузки, так как Су увеличивается не мгновенно, а скорость самолета при этом успевает несколько уменьшиться. Это объясняется инертностью самолета, некоторыми характеристиками его устойчивости и ограниченной несущей способностью оперения. На самолетах без гидроус илителей (бустеров) в управлении физические возможности летчика накладывают ограничения на углы отклонения рулей, что также приводит к снижению максимально возможной перегрузки. [c.99]

Эквивалентные системы корректирующих масс [72]. Идеальное распределение корректирующих масс для полной балансировки гибкого ротора во всем диапаюне скоростей должно точно повторять форму распределения и величину неуравновешенных масс. Практически такую балансировку осуществить невозможно, так как неизвестны точное расположение и величина неуравновешенных масс и не всегда возможно должным образом распределить корректирующую массу по длине ротора. Поэтому необходимо выбирать эквивалентные системы корректирующих масс, 1. е. такие системы, которые, не повторяя точно неуравновешенность ротора, имеют в определенном диапазоне скоростей приблизительно такой же закон изменения реакций, как и начальная неуравновешенность. Применение эквивалентных систем корректирующих масс обеспечивает сбалансированность ротора в заданном диапазоне скоростей. Теоретические исследования показывают, что при этом существенно снижаются и изгибающие моменты. [c.70]

Ряд исследований был посвящен так называемой обратной задаче о построении профиля по заданному теоретическому распределению скоростей на его поверхности. Исходные предпосылки для решения обратной задачи были сформулированы немецким ученым В. Манглером. При решении обратной задачи используется связь между плоскостью годографа скорости и физической плоскостью течения. Трудности широкого практического применения обратной задачи связаны с тем, что произвольно заданному распределению скоростей не всегда соответствует контур, имеющий реальный смысл. Необходимо, во-первых, выполнить условие замкнутости контура и, во-вторых, избежать такого распределения скоростей, при котором получается самопересекающийся контур. В работе Л. А. Симонова (1947) приводится решение обратной задачи для профиля, близкого к данному. В ней задается деформация известной эпюры скоростей. теоретического профиля и находится соответствующее изменение контура. Формулы, приведенные в этой работе, могут быть использованы не только для решения обратной, но и для решения прямой задачи. В работе В. М. Шурыгина (1948) при произвольном предварительном задании распределения давления на поверхности искомого профиля предлагается приближенный прием коррекции этого распределения с целью устранения упомянутого выше самопересечения. Подробное рассмотрение обратных краевых задач для стационарных и нестационарных течений несжимаемой и сжимаемой жидкости, а также для других задач математической физики содержится в работе Г. Г. Тумашева и М. Т. Нужина (1955). (Первые публикации Тумашева по данному вопросу относятся к 1946 г.) Наряду с общей математической постановкой ряда обратных краевых задач в этой работе обсуждаются вопросы корректности и единственности их решения, формулируются условия, которые нужно наложить на заданное распределение скоростей для получения замкнутого контура, сопоставляются способы задания распределения скоростей по дуге искомого контура и по хордовой координате. [c.87]

С начала XX в. кислородная резка несмотря на свои ограничения по скорости (теоретически не более 4—6 м/мин) и -областям применения (непригодность для обработки алюминиевых сплавов), является одним из основных процессов газопламенной обработки. Вместе с тем технический процесс в наиболее развитых в техническом отношении странах (СССР и США) приводит к появлению в середине XX в. новых более концентрированных, чем газовое пламя, источников нагрева, интенсифицирующих теплопередачу к разрезаемому материалу. Разрабатываются процессы газодуговой (воздушно-дуговой, плазменно-дуговой) и, в последние годы, газолазерной резки. С появлением этих методов изменяются энергетические основы процессов резки и области их применения. [c.86]

Рассмотрим формирование ламинарного потока в трубопроводе с достаточно плавным входом. Пусть жидкость поступает в трубу с почти одинаковой скоростью по всему живому сечению. В дальнейшем у стенок скорость движения жидкости лостепенно снижается и в итоге уменьшается до нуля. По мере продвижения жидкости от входа толщина затормаживающихся слоев жидкости у стенки постепенно увеличивается, но так как расход жидкости остается одним и тем же, то замедление движения пристенных слоев компенсируется соответстсенным увеличением скорости слоев, расположенных ближе к центру трубы. Сформировавшемуся, т. е. равномерному, ламинарному потоку жидкости в круглой трубе соответствует, как показано выше, параболический закон распределения скоростей, при котором осевая скорость является максимальной и в 2 раза превышает среднюю. Такое распределение скоростей теоретически наступает лишь на бесконечном расстоянии от входа. Практически поток почти полностью формируется на конечных расстояниях, причем распределение скоростей в таком потоке весьма мало отличается от параболического закона. [c.99]

Для любой ступени из треугольников скоростей (см. рис. 18) следует, что twi os Pi = i osai—ы. Для чисто активной ступени (р=0) при полной потере энергии с выходной скоростью (хв.с= = 0) относительная теоретическая скорость на выходе из рабочей решетки равна относительной скорости на входе в нее Wi— = W2t. При этом располагаемая энергия ступени равна кинетической энергии, подсчитанной по теоретической скорости на выходе из сопловой решетки Ео=Но=с и 2, а фиктивная скорость— теоретической скорости па выходе из сопловой решетки Сф = Си. Подставив значения W2t, Ео и Сф в формулу (96), получим [c.42]

Остановимся лишь на одном, но крайне важном случае. Как известно, одной из главных задач расчета крыля является определение его подъемной силы. Для ее нахождения необходимо знать скорости частиц в каждой точке потока, обтекающего крыло. Крыловой профиль - достаточно сложная фигура, и рассчитать скорости теоретическим путем не представляется возможным. Но, как было показано выше, расчет легко выполняется для цилиндра. Поэтому задача была бы решена, если бы удалось заменить обтекание крылового профиля обтеканием цилиндра. Это можно сделать с помощью конформного отображения. [c.63]

Положение ) = О оценивалось аппроксимацией экспериментально измеренных профилей скорости теоретическим профилем Фокнера - Скэн - Кука методом наименьших квадратов, причем расстояние до стенки и параметр Хартри были искомыми параметрами. Расчетные данные для 1 и 8 даются для сравнения в табл. 2 в скобках. Чтобы учесть неавтомодельность начального участка развития, для коррекции расчета 5 использовалось "виртуальное" положение начала пограничного слоя при Ху = -60 мм. В рассматриваемой области параметр Хартри всегда стабилизировался при pH = 0.5003 0.0200, причем он близок к тому, который реализовывался в предыдущих экспериментах с той же самой моделью, но с другой скоростью свободного потока [17], где р// = 0.5098. [c.46]

Чтобы найти мгновенный центр вращения звена 5 относительно стойки 1, следует продолжить линии В А и D, точка пересечения которых Рз1 и оказывается центром мгновенного вращения звена 3 относительно стойки 1. Как известно из теоретической механики, мгновеннь Й центр вращения располагается на пересечении перпендикуляров к направлениям скоростей точек звена. В изображенном на рис. 4.1 механизме линии АВ D как раз и являются перпендикулярами к векторам скоростей точек В м С. [c.65]

Полученный отрезок ek откладываем на проведенной прямой в направлении, опреде-чяемом известным из теоретической механики правилом, согласно которому для определения направления кориолисова ускорения необходимо вектор относительной скорости (рис. 4.25, 6) повернуть на угол в 90 в направленин угловой скорости (Oj звена 6. [c.94]

Результаты всех исследований, проведенных в МО ЦКТИ, по определению коэффициентов сопротивления слоя и струи >.стр различных укладок моделей шаровых твэлов в круглых трубах и модели ак внои зоны в изотермических и неизотер-мических условиях приведены в табл. 3.4 и на рис. 3.3. Из рисунка следует, что почти во всех опытах удалось достичь автомодельного режима течения, при котором изменение сопротивления Ар зависит практически только от изменения квадрата скорости и плотности, а не зависит от числа Re. Отчетливо видно существенное влияние объемной пористости т шаровой укладки на коэффициент сопротивления слоя Так, при изменении объемной пористости от 0,66 до 0,265 коэффициент сопротивления уве 1ичивается примерно в 30 раз. Разброс опытных данных по коэффициенту сопротивления для определенной шаровой укладки не превышает 10% среднего значения, что указывает на достаточную степень точности измерения перепада давления и массового расхода. В п. 3.1 была теоретически определена зависимость (3.9) коэффициента сопротивления струи Я-стр от объемной пористости т и константы турбулентности астр. [c.62]

На основе экспериментальных исследований 3. Ф. Чухано-вым и Е. А. Шапатиной 35] было установлено, что с уменьшением размеров отдельных частиц интенсивность теплообмена повышается, так как при этом турбулизация пограничного слоя наступает при меньших числах Re. Исследования проводились в условиях нестационарного режима путем прогрева стальных шариков с объемной пористостью т = 0,4 и измерения скорости изменения температуры газа на выхоДе из шарового слоя. Коэффициент теплоотдачи определялся при сопоставлении экс периментальных температурных кривых на выходе из слоя и теоретических кривых, подсчитанных Шуманом для разных коэффициентов теплоотдачи а. [c.67]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...