Сталь Анализ

Химическим анализом основного металла определяется его состав для выбора соответствующих технологических условий сварки, а также в случаях сомнения установления марки стали. Анализ электродов и наплавленного металла необходим для суждения о качестве в отношении прочности, пластичности, стойкости против коррозии наплавленного металла. [c.436]

Закономерности взаимодействия газового карбюризатора со сталью. Анализ реакций и диаграмм состояния позволяет установить закономерности взаимодей ствия газовых атмосфер СО— Oj, СО—Hj—HjO и СН4—с углеродом в твер- [c.138]

Было изучено поведение 60 сталей, анализы которых приведены в табл. 54. Роль отдельных легирующих компонентов отчетливо выявляется [c.240]

Сталь — Анализы — Методы 2 — 343 [c.438]

Некоторые подходы к разработке рекомендаций по выбору СОЖ при шлифовании заготовок из коррозионно-стойких сталей. Анализ особенностей процесса шлифования Заготовок из коррозионно-стойких [c.290]

На основе выполненных измерений на рис. 9 приведены данные по разбросам коэффициентов сдвиговой и рэлеевской анизотропии для различных используемых марок стали. Анализ данных демонстрирует существенное различие в величинах и [c.21]

Затем проводится небольшая беседа о корректности постановки задачи на проекционное изображение, о сущности геометрического анализа процесса формообразования на графической модели. Студентам предлагается выбрать заведомо верную базовую форму, на основе которой необходимо осуществить анализ полноты и, следовательно, верности композиционного изображения. Обычно в соответствии с характером первоначального восприятия строится базовая форма (см. рис. 46.23,а). Она представляет собой основу уже рассмотренного студентами варианта решения, подтверждающего вывод о неверности изображения. Студентам предлагается обратить внимание на единственность выбора варианта базовой системы нельзя ли отнять от конструкции другой элемент, чтобы оставшаяся часть изображения стала верной После этого студенты легко приходят к необходимому варианту базового изобра- [c.177]

Химический состав стали или сплава собственного производства определяется по плавочной Э (ковшевой) пробе, отбираемой при разливке стали в соответствии с ГОСТ 7565—81, а химический состав и марка стали проката — по сертификату металлургического завода. Химический анализ выполняют в соответствии с ГОСТ 12344—78 — ГОСТ 12365—84. [c.8]

Пайкой обычно называют процесс соединения материалов с помощью припоя без их расплавления. Процессы сварки и пайки часто бывает трудно разграничить, например при сварке разнородных металлов в сочетаниях сталь и медь, вольфрам и молибден и др., когда расплавляется только один, более легкоплавкий металл. Поэтому в дальнейшем при анализе источников энергии целесообразно объединять сварку и пайку одним термином — сварка. Пайку можно выполнить с использованием тех же энергетических процессов, что и сварку. [c.15]

Сложное взаимодействие между элементами в системе Ре —О —С отображается диаграммой в координатах СО—Т (рис. 9.26), на которую в отличие от рис. 9.23 нанесены кривые карбидообразования и показаны области совместного существования жидкого раствора углерода и кислорода L (сварочная ванна), а также области твердых растворов карбидов железа в б-, Y- и а-железе. Можно представить совместно три отдельные диаграммы системы Ре — О, системы Ре — О — Си системы Ре — С, которая, как известно, служит основой для изучения фазовых состояний железоуглеродистых сплавов в процессах термической обработки и при анализе результатов воздействия сварочного цикла на стали. Такая совместная диаграмма приведена на рис. 9.27. [c.340]

Воистину революционную роль в системах управления автоматизацией производства сыграло появление ЭВМ. С помощью ЭВМ стал возможен анализ многозвенных, с большим числом степеней свободы механизмов, решение задач оптимального синтеза как отдельных механизмов, так и сложных машин автоматического действия, решение задач проектирования многокритериальных и многопараметрических машинных устройств, программное управление большинством современных машин, управление новыми машинами с устройствами биомеханического вида типа манипуляторов, роботов, шагающих машин и др. [c.13]

С помощью спектрального анализа за 15-20 мин можно провести анализ легированной стали и определить содержание таких элементов, как Сг, Мо, Ti, Ni, V, Si, Mg, Mn, С, Си, P анализ алюминиевых сплавов на Mg, Мп, Si, Fe, Си, Zn, Ti и бронз на Ni, AI, Fe, Mn. [c.221]

Анализ структурного графа на рис. 5.4 вскрывает последовательный, многоэтапный характер электромагнитного расчета, основанного на методологии, изложенной в [8]. В данном случае можно выделить три основных этапа. На первом этапе вводятся НД, ОД, геометрические размеры воздушного зазора и паза якоря, что дает возможность определить векторную диаграмму и ненасыщенные параметры, расчетные коэффициенты магнитной цепи и магнитные характеристики воздушного зазора (поток, индукция, МДС). На втором этапе вводятся дополнительно высота спинки якоря и характеристики стали якоря, в результате чего определяются магнитные характеристики якоря вместе с коэффициентом насыщения и насыщенные значения параметров. На третьем этапе определяется необходимая МДС возбуждения, для чего требуется дополнительный ввод геометрических размеров и характеристик стали индуктора. [c.126]

Вначале наросты едва заметны невооруженным глазом, затем постепенно увеличиваются и достигают значительных размеров площадь основания около 1 мм , вершина острая. Ролики проходных печей не несут высокой механической нагрузки они поддерживают листы трансформаторной стали. Анализ показал, что наиболее интенсивно наросты образуются при температуре 850. .. 870 °С. Л. И. Гвоздева, В. А. Алейнов и др. изготовили установку, позволившую провести испытания роликов в условиях, идентичных условиям работы роликов печей. Исследования показали, что наибольшая плотность дислокаций под наростами 1,3 10 см , наименьшая (на участках без наростов) — 0,6-10 см . Предполагали, что наросты зарождаются в активных центрах, какими являются места скопления дислокаций. Здесь структура металла искажена, поэтому атомы металла имеют повышенную активность и легко вступают во взаимодействие с находящимися в контакте час1ицами (например, продуктами износа), что способствует возникновению зародышей схватывания. [c.215]

Подкисление воды, происходящее при кислотных промывках котлов ТЭС, плохой их консервации, простоях может оказаться причиной возникновения язв из-за потери пассивности низколегированных сталей. Анализ экспериментальных данных указывает на возможность до 350 С коррозионного растрескивания сталей в результате образования ионов HFeOg на межзеренных границах при общей пассивности кристаллитов. Коррозионное растрескивание углеродистых и низколегированных сталей в воде с высоким pH ограничено областью стабильных ионов HFeOj, существующих наряду с оксидными соединениями. [c.341]

Выводы, полученные при исследовании деформированного материала, можно переносить на а - у преврашение в недеформированном сплаве при условии близости структурных изменений в обоих случаях. Поэтому возникает необходимость исследования структурных и текстурных изменений как в недефор,1ированных, так и в деформированных сталях. Анализ а у превращения в деформированных сплавах важен также Ляя выяснения возможности дополнительного упрочнения сплавов при фазовом наклепе. [c.95]

Первым прямым методом, позволившим установить наличие зернограничной сегрегации охрупчивающих элементов в стали [2691 и сплаве Ре — Р [270] в состоянии отпускной хрупкости, стал анализ отработанного травителя после травления шлифов в охрупченном и вязком состояниях. Этим методом были получены только качественные результаты, не позволявшие судить о степени обогащения границ зерен. Предложенная позже модификация этого метода [262], основанная на применении избирательного травления в комплексе с радиометрическим анализом, дала возможность сделать некоторые количественные оценки зернограничной сегрегации фосфора в хромомарганцевых сталях. Сущность предложенной методики заключается в следующем. [c.30]

Микроструктура показывает, что ведущая рейка, шестерня оси табулятора и задняя шестерня сделаны из мягкой углеродистой, термически не обработанной стали. Проме-жуточная шестерня цементируется на толщину 0,15 мм и потом кал1ттся на мартенсит. Ведущая шестерня главного механизма сделана из мягкой углеродистой, поделочной, термически не обработанной стали. Анализ тормозных переключающих и защелкивающих деталей дал следующие цифры [c.245]

Химический анализ стали. Анализ стали делают из пробы металла, отлитой в середине разливки стали в изложницы. Стружка на анализ д. б. получена сверлением насквозь пробы в направлении, перпендикулярном к продольной оси пробы. Стружку от верхней части корки отбрасывают и берут чистую стружку изнутри пробы. Анализ должен показывать %-ное содержание углерода, марганца, кремния, фосфора, серы, хрома и никеля в углеродистой и малохромистой стали, ванадия, молибдена, вольфрама и др.—в специальных сталях. [c.280]

Обнаружение этого факта оказало огромное влияние на весь стиль экономических исследований. Открылись новые возможности изучения свойств состояния рыночного равновесия. Окончательно закрепился тот онтологический сдвиг, который виден уже в работах Бентама, — помещение функций полезности и их свойств в центр анализа человеческого поведения. Оформилась теория рационального выбора . Главным в изучении рыночного равновесия стал анализ решений, принимаемых покупателем, то, что стало позднее обозначаться как суверенность покупателя , т.е. независимость его решений ни от чего, кроме функций полезности. Появилась уже отмеченная нами базисная метафора математической экономики, а именно задачи математической экономики стали пониматься как задачи определения максимумов или минимумов некоторых функций при заданных ограничениях (обычно ограничениях на ресурсы). В центре внимания экономистов оказалась проблема существования и свойств состояния рыночного равновесия. [c.19]

Рассмотрим вопросы построения критериев подобия по методу анализа размерностей и основы теории многофакторного эксперимента. Формулы для выбора режимов сварки и приближенного расчета геометрических размеров сварных швов и их механических свойств приведены только для механизированной сварки под флюсом и только для низкоуглеродистых и пизколегированпых сталей. Для этих сталей и метода сварки указанные форму гы про1нли многократную опытную проверку и дают надежные результаты с точностью до 10 — 12%. [c.174]

Анализ имеющихся в литературе опытных данных о скорости окалинооб-разования на сплавах железа показал, что для сплавов с хромом при высоких температурах в воздухе и в водяном паре они удовлетворительны, для кремнистого железа и стали, содержащей одновременно хром и кремний, хорошо согласуются с теоретическими выводами, а для сплавов железа с никелем имеется качественное согласование. [c.102]

Расчетное исследование НДС образцов из стали 15Х2МФА (рис. 1.4), подвергнутых растяжению в области низких температур, было проведено с целью анализа параметров, характеризующих сопротивление хрупкому разрушению материала [131]. Подробно результаты расчета и эксперимента будут изложены в подразделе 2.1.4. В настоящем разделе мы хотим продемонстрировать работоспособность метода решения упругопластических задач в части учета геометрической нелинейности. Дело в том, что перед разрушением испытанных образцов при Т = —100 и —10°С происходила потеря пластической устойчивости (зависимость нагрузки от перемещений имела максимум). Очевидно, что расчетным путем предсказать потерю несущей способности конструкции можно, решая упругопластическую задачу только в геометрически нелинейной постановке. При численном моделировании нагружение образцов осуществляли перемещением захватного сечения образца от этапа к этапу задавалось малое приращение перемещений [131]. При этом анализировали нагрузку, действующую на образец. Механические свойства стали 15Х2МФА, используемые в расчете, представлены в подразделе 2.1.4. На рис. 1.4 представлены зависимости нагрузки от перемещений захватной части образца. Видно, что соответствие экспериментальных данных с результатами расчета хорошее. Наибольшее отличие расчетной максимальной нагрузки от экспериментальной составляет приблизительно всего 3 % различие в среднеинтегральной деформации при разрушении образца е/ = —1п (1—i j) (i ) — перечное сужение нет- [c.32]

Рассмотрим результаты фрактографических исследований. Предпринятый в работе [212] анализ поверхности разрушения указанных сталей показал, что в условиях одноосного растяжения смена механизмов разрушения при изменении температуры испытания подчиняется общим для простых моно- и поликрг.с-таллов с ОЦК решеткой закономерностям и в изломе можно наблюдать следующие фрактуры скол, расслоение, чашечную. При Т = —196 °С разрушение происходит по механизму микро-скола. В качестве примера на рис. 2.4, а и б показана поверхность разрушения стали 15Х2НМФА в исходном состоянии и после термообработки. Характерный размер фасеток скола составляет 10—20 мкм. С повышением температуры деформирования в изломе появляются вязкие составляющие расслоения и ямки. В температурном интервале от —160 до О °С фрактура становится смешанной присутствуют трещины расслоения, фасетки скола и ямки (рис. 2.4,в) с ростом температуры постепенно уменьшается доля хрупкой составляющей и увеличивается вклад вязких компонент. При Г >—100 °С фасеток скола в изломе нет, в температурном диапазоне от —100 до —50 °С количество расслоений максимально (средняя их плотность по- [c.53]

Эксперименты по анализу зависимости критического напряжения хрупкого разрушения 5с от пластической деформации при различной истории деформирования были выполнены применительно к перлитным сталям марок 15Х2МФА и 15Х2НМФА. [c.73]

Значения параметров aнекоторые выводы. Во-первых, с увеличением температуры ко- эффициенты гпт и Ште уменьшаются, причем в области низких температур (Г С—140°С) очень резко при увеличении температуры от —196 до —140 0 величина гпт падает более чем в три раза, однако при Г — 100°С она практически не изменяется. Параметр гптг, как отмечалось ранее, можно интерпретировать как коэффициент концентрации напряжений в голове дислокационного скопления. Уменьшение шт с увеличением температуры деформирования можно рассматривать как следствие затупления дислокационного скопления (увеличения б ск) При увеличении Т, обусловленное процессами поперечного скольжения и переползания дислокаций.,При таком изменении геомет- [c.106]

Анализ возможности проскоков усталостной трещины при Т = 20° в стали 15Х2НМФА проводили с использованием данных, определенных по экспериментальной зависимости 5с(и) с1 =2,27-10-7 МПа-2 с1 =4,03-10-7 МПа-2 Лд=1,87 (см. рис. 2.9), а также механических свойств, представленных в настоящем разделе, и параметров деформационно-силового равнения (2.106). Результаты расчетов показали, что при Aef < [c.223]

Для ответа на поставленные вопросы, а также с целью анализа применимости Г -интеграла к описанию субкритического роста трещины при монотонном нагружении нами были проведены следующие численные расчеты [130, 133]. Решалась с помощью МКЭ упругопластическая задача о развитии трещины в условиях плоской деформации. Размеры образца с центральной трещиной (рис. 4.24, в) и меха-нические свойства материала, соответствующие стали 15Х2МФА при 7 = 20°С, используемые при расчете 5 = 400 мм 2Я = 200 мм 21о=ЮО мм Е = 2Х Х10= МПа ц = 0,3 /ie=162 Н/мм. Диаграмма деформирования материала описывалась зависимостью ст, = 520 + + 596(sf) °МПа. Предполагалось, что элементарный акт продвижения трещины происходит прц выполнении критерия ло- кального разрушения у ее вершины, сфор- [c.256]

Анализ влияния температуры на е/ проводился при фиксированной скорости деформирования = = 3,3-10 с . Полученные данные свидетельствуют о весьма существенном влиянии температуры на пластичность стали 10ГН2МФА (рис. 6.9), что хорошо согласуется с данными работ 421, 441]. Влияние [c.346]

Для расчета НДС в пластической области принималась теория пластического течения в сочетании с моделью изотропного упрочнения, а поверхность текучести ф(и, ) (где г = ) для сталей 08Х18Н10Т и 10ГН2МФА задавали в соответствии с рис. 6.5. Анализ НДС при взрывной развальцовке трубок проводили при температуре Г = 20°С физико-механические свойства материалов представлены в табл. 6.1. [c.347]

Для ликвидации временного перерыва в формировании необходимых графических навыков пространственно-графического моделирования было решено обратиться к возможностям, которые имеются в курсе Основы художественного конструирования . Содержание его лабораторно-практического цикла было пересмотрено с учетом преемственности обучения студентов, постановки и реализации дидактических целей пространственно-графического моделирования. Перестройка лабораторной части курса на пространственно-графическое моделирование основывалась на дизайнерском методе графического формообразования. В качестве объектов композиционного анализа вместо плоских фигур были отобраны объемные тела, по своей конструктивно-пространственной структуре максимально приближенные к реальным промышленным объектам станкам, сборочным приспособлениям. Тем самым одновременно решались две задачи объекты конкретной учебной деятельности связывались со специальностью студента, курсы Пространственное эскизирование и Основы художественного конструирования стали базиро-ваться на единой методической основе графического про-странственного моделирования. [c.167]

Согласно второй точке зрения, металлы, пассивные по определению 1, покрыты хемосорбционной пленкой, например, кислородной. Такой слой вытесняет адсорбированные молекулы HjO и уменьшает скорость анодного растворения, затрудняя гидратацию ионов металла. Другими словами-, адсорбированный кислород снижает плотность тока обмена (повышает анодное перенапряжение), соответствующую суммарной реакции М -f гё. Даже доли монослоя на поверхности обладают пассивирующим действием [16, 17]. Отсюда следует предположение, что на начальных этапах пассивации пленка не является диффузионно-барьерным слоем. Эту вторую точку зрения называют адсорбционной теорией пассивности. Вне всякого сомнения, образованием диффузионно-барьерной пленки объясняется пассивность многих металлов, пассивных по определению 2. Визуально наблюдаемая пленка сульфата свинца на свинце, погруженном в H2SO4, или пленка фторида железа на стали в растворе HF являются примерами защитных пленок, эффективно изолирующих металл от среды. Но на металлах, подчиняющихся определению 1, основанному на анодной поляризации, пленки обычно невидимы, а иногда настолько тонки (например, на хроме или нержавеющей стали), что не обнаруживаются методом дифракции быстрых электронов . Природа пассивности металлов и сплавов этой группы служит предметом споров и дискуссий вот уже 125 лет. Представление, что причиной пассивности всегда является пленка продуктов реакции, основано на результатах опытов по отделению и исследованию тонких оксидных пленок с пассивного железа путем его обработки в водном растворе KI + I2 или в ме-танольных растворах иода [18, 19]. Анализ электроно рамм пле- [c.80]

Анализ превращений в сталях при охлаждении в процессе сварки выполняют с помощью так называемых с анизотернических диаграмм превращения (распада) аустенита- (АРА) применительно к термическим условиям сварки. Их строят на основе экспериментальных данных, получаемых с помощью дилатометрического или термического метода анализа. Дилатометрический метод основан на регистрации изменений размера определенным образом выбранной базы на свободном незакрепленном образце в процессе его нагрева и охлаждения (рис. 13.18). В сварочных быстродействующих дилатометрах применяют плоские или полые цилиндрические образцы ограниченных размеров (например, 1,5X10X100 мм или диаметром 6 мм с толщиной стенки 1 мм). В образцах воспроизводится сварочный термический (СТЦ) или сварочный термодеформационный (СТДЦ) циклы. Нагрев образцов осуществляется проходящим электрическим током, радиационным нагревом или токами высокой частоты. Необходимое условие нагрева — равномерное распределение температуры на [c.518]

Рассмотрим анализ причин отказов нефтегазохимической аппаратуры на основных технологических установках высокотемпературной переработки нефти, изготовленной применением жаропрочных хромомолибденовых сталей тшш 15Х5М. [c.76]

Таким образом, при эксплуатации сварных соединений закаливающихся сталей, имеющих в околошовных зонах широкие хрупкие прослойки и по зонам сплавления различные зародышевые дефекты в виде микротрещин и микронадрывов, можно ожидать преждевременного разрушения стыков. Вероятность разрушения повышается в стыках с конструктивными и технологическими концентраторами напряжений. Исходя из вышеизложенного анализа работоспособности сварных соединений жаропрочных сталей 15Х5М в эксплуа- [c.88]

Подтверждением отмеченного являются данные характера распределения микротвердости и рентгеноструктурного анализа микроискажений кристаллической решетки около-шовных участков сварных соединений жаропрочной стали 15Х5М. [c.153]

Предельное состояние бездефектного элемента оборудования определяется на основании анализа устойчивости процесса пластической деформации при его нагружении. При этом для нефтеаппаратурных сталей зависимость между истинными нгшряжениями Ti и деформации Sj аппроксимируется степенной функцией следующего вида [c.375]

Это противоречие было устранено с помощью ЭВМ второго поколения (65—75-е годыЗ. Благодаря увеличению быстродействия и объема памяти ЭВМ появилась возможность осуш ест-влять многовариантный анализ и выбор с помощью методов поиска оптимума. Получаемые на ЭВМ расчетные проекты стали оптимальными и обеспечивали заметный выигрыш в показателях качества по сравнению с ручным проектированием. Несмотря на достигнутые успехи, полученные в этот период, результаты такого проектирования не находили массового распространения, так как не охватывали наиболее весомой доли проектирования — конструкторско-технологических работ. [c.12]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...