Ступени активные

Из этого выражения следует, что при je = О и л = os i относительный К.П.Д. ступени активной турбины т]о.л обращается в нуль. [c.334]

Рис. 30-5. Зависимость относительного и внутреннего коэффициентов полезного действия на лопатках ступени активной турбины от х.

В ступени активной турбины наблюдаются тепловые потери, происходящие и по другим причинам, а именно потери на вентиляцию, на трение, концевые и от внутренних утечек. Потери на вентиляцию возникают вследствие того, что при парциальном подводе рабочего тела лопатки, вращающиеся, в пространстве, свободном от сопел, начинают работать как лопатки вентилятора и перекачивать рабочее тело из зазора с одной стороны диска в зазор с другой его стороны, на что бесполезно затрачивается работа эти потери можно уменьшить, установив защитные кожухи вокруг лопаток (см. 6 на рис. 31-1). [c.335]

На рис. 5.1 изображен рабочий процесс на выходе из промежуточной ступени (активной с некоторой реактивностью) без исполь- [c.143]

Такие конструкции РК достаточно традиционны и нашли широкое применение в практике постройки турбомашин. Если не рассматривать многочисленные варианты схемы РК водяных турбин ковшового типа, по существу являющихся прародителями современных концепций конструктивного оформления РК. ДРОС, то за изначальную можно принять известную ступень активного типа Рудольфа Вагнера 1931 г. (рис. 2.6, б). Им предложена [c.65]

Рис. 5.2. Зависимости внутреннего относительного КПД (а) и реакции в периферийном Rn и корневом Rk сечениях (б) для ступени активного типа от отношения скоростей u/ j, и начальной влажности при различных условиях на входе в ступень (опыты МЭИ)

Рис. 5.4. Уменьшение КПД ступени активного т па в зависимости от начальной степени влажности при различных числах Re и р по опытам МЭИ и КТЗ (обобщенные данные)

Собранные Полем Л. 3] картины эрозионного износа лопаток последних ступеней активных и реактивных турбин представлены на рис. 16. Здесь изображены передние кромки лопаток, причем расположение лопаток по оси ординат такое, что верхний ко нец лопатки пока- [c.20]

Сравнивая два режима работы любой ступени активной турб ины, получим [c.11]

В активной турбине при прохождении пара через рабочие лопатки не происходит изменения давления. Ступень активной турбины обычно состоит из ряда сопел и одного ряда рабочих лопаток (рис. М-1). Иногда после сопел устанавливают два ряда подвижных рабочих лопаток с одним (промежуточным) рядом неподвижных направляющих лопаток (рис. 11-2) при этом в трех последних рядах лопаток ника- [c.71]

О РЕАКЦИИ СТРУИ ПАРА В СТУПЕНЯХ АКТИВНЫХ ТУРБИН [c.40]

Окружная составляющая скорости сбрасываемых капель совпадает по направлению со скоростью однородного потока. Последняя для ступеней активного типа значительно больше, чем Для реактивных ступеней скорость с ии может быть больше, равна или меньше скорости Сщ. В соответствии с этим в зависимости [c.195]

В ступенях активного типа при осевом выходе потока 2uj. Поэтому капли, имевшие при сбросе с входных кромок скорость 1 сильно разгоняются паром в окружном направлении перед ударом о направляющие лопатки. При ударе о направляющие лопатки теряется энергия как сообщаемая капле колесом, так и полученная ею от пара при разгоне. В этом случае сумма потерь торможения и дополнительных потерь на разгон отраженных капель может быть значительно больше, чем первичные потери торможения, вычисленные по формуле (VI.25). [c.197]

Из этой формулы следует, что в ступенях активного типа потери от разгона возрастают, при Qj. 0,5 разгон не оказывает влияния на механические потери, а при > 0,5 разгон капель уменьшает эти потери. [c.205]

Механические потери от влажности зависят от осевого зазора между направляющими и рабочими лопатками. Для выяснения этой зависимости в БИТМе были исследованы модели ступени активного типа (рис. 70). Испытания проводились на увлажненном воздухе. Степень влажности ув перед ступенью изменялась до 20%. Модель испытывалась при четырех значениях осевого зазора б = 2,5 10 20 и 40 мм. На рис. 71 и 72 представлены результаты [c.207]

Принципиальная схема проточной части турбины К-200-130, в основном,—традиционная для ЛМЗ одновенечная ступень — в качестве регулировочной и последующие ступени —активного типа в ЦВД и ЦСД (по 13 ступеней), ступени с повышенной степенью реактивности — в двухпоточном ЦНД (2X4 ступени), включая двухъярусную ступень. Это были пятый тип турбин ЛМЗ с такой ступенью и пятая ее модификация. Их преимущество стало особо сказываться с увеличением объемного расхода пара ЦНД, так как при заданном расходе полуторный выход позволял значительно уменьшить длину последней лопатки и диаметр РК, и в то же время при большой высоте проточной части снижалась относительная величина потерь энергии от утечек через периферийные зазоры в нижнем ярусе рабочего колеса, что играло существенную роль. [c.67]

Рис. XIV.4. Внутренний к. п. д. ступеней активного типа при разных числах Re и М --ПО опытам БИТМ —---по опытам МЭИ

П1. Утечка пара в ступени активной паровой турбины [c.215]

Количество пара, протекающего через зазор одной ступени активной турбины, может быть определено по формуле [c.215]

Пользуясь этой формулой, можно подсчитать утечку пара через уплотнения каждой ступени активной турбины, при условии, если отношение давлений по обе стороны диафрагмы этой ступени менее критического. При отношении давлений выше критического утечку пара через зазор можно подсчитать по формуле [c.216]

Расширяющиеся сопла используются главным образом в регулирующих ступенях активных турбин небольшой мощности в виде двухвенечной ступени Кертиса, где требуется большой перепад тепла. Угол конусности в расширяю- , [c.31]

Потери на трение и вентиляцию наблюдаются только с дисками ступеней турбины, имеющих парциальный подвод пара. Все диски ступеней, имеющих полную подачу пара, испытывают только потери на трение. Потери регулирующей ступени активных турбин с парциальным подводом пара можно определять по формуле Стодола [c.50]

Турбина типа АК-30 фирмы Метро-Виккерс , изготовления 1927 г., двухцилиндровая с 26 ступенями, активного типа, мощностью 30 000 кет. Начальные параметры пара 14 ата, 350° С, давление в конденсаторе [c.46]

Турбина АР-7 фирмы Бумаг , изготовления 1946 г., одноцилиндровая с 10 ступенями, активного типа, мощностью 6300 кет. Начальные параметры пара 14 ата, 325°С, противодавление 3,5 1,5 ата. Расход пара при номинальной нагрузке ПО г/ч. Турбоагрегат находится в хорошем состоянии. [c.46]

Значения и Aj для перекрыт в ступенях активного типа [c.603]

В одновенечных ступенях активного типа [c.603]

Различают два основных типа одновенечных ступеней активные и реактивные. Исторически [c.250]

Теплоперепад сопловой решетки в первом приближении оценивается в 30—40 кДж/кг Для мощных турбин е = 1, для турбин малой мощности е<. Угол tt] принимается в пределах 11—14° для ступеней активного типа и 14—25° для ступеней реактивного типа, причем более низкие значения выбираются для турбин меньшей мощности, более высокие — для турбин большей мощности. Высота сопловых лопаток должна быть не менее 12 мм. [c.263]

В ступени активного типа, всегда выполняемой с большей или меньшей реактивностью, возникает разность давлений на рабочем диске, создающая осевое усилие. Осевые усилия складываются от диска к диску (рис. 2.37, а), и в результате, если не принять специальных мер, суммарное осевое усилие окажется настолько большим, что его не сможет выдержать ни один опорный подшипник. [c.58]

Потеря на вентиляцию возникает в первых ступенях активных турбин, имеющих парциальный подвод пара, когда рабочие лопатки, проходя промежутки между соплами, действуют как вентилятор, подсасывая пар из зазора и прокачивая его с одной стороны диска на другую. Кроме того, при подходе лопатки к соплу струя рабочего пара выколачивает нерабочий пар, заполняющий канал лопатки. На все это тратится часть энергии струи рабочего пара. [c.200]

Турбина главного турбогенератора однокорпусная. Для уменьшения длины лопаток турбина выполнена двухпроточной, при этом ротор разгружен от осевого усилия. Первая ступень — активная двухсторонняя, радиальная, остальные реактивные (рис. 2.35). [c.76]

Обычно длину лопаток определяют из теплового расчета, хорду принимают по прототипу и затем проверяют расчетом на прочность. Имея в виду соотношения, характерные для судовых турбин, в ориентировочных расчетах можно принимать для первой ступени активного типа ф = 0,94ч-0,95 а = 0,90 0,91, для остальных ступеней активного типа (с некоторой реактивностью) ф = 0,95ч--=-0,9(5 "ф = 0,93ч-0,95, для реактивного облопатывания ф = = г]) == 0,96-4-0,97 (меньшие значения для первых ступеней, большие— для последних). [c.109]

Радиальная ступень активного типа, содержащая лопаточный НА с разделителем потока и РК с обандаженными лопатками. [c.99]

О влиянии влажности на экономичность изолированной ступени активного типа можно судить по рис. 5.2. Характеристики r oi u/ (p) подтверждают интенсивное снижение КПД с ростом степени влажности г/о и возрастание реакции в корневом и периферийном сечениях. Увеличение г/о приводит к уменьшению оптимального отношения скоростей ы/сф. Полученные при испытаниях ступени результаты хорошо согласуются с данными исследований изолированных решеток (см. гл. 3, 4). Увеличение реакции объясняется тем, что коэффициенты расхода конфузорных сопловых решеток возрастают более интенсивно с ростом Уй, чем активных увеличиваются углы выхода потока oi и Рг- Снижение КПД и (и/Сф)опт обусловлено дополнительными потерями в сопловой и рабочей решетках, в зазоре и за ступенью, перечисленными выше, а также возрастанием углов выхода потока ai и Рг- Исследование ступени осуществлялось при отсутствии рассогласования направлений векторов паровой и жидкой фаз. Опыты с предвключенной ступенью в двухвальной экспериментальной турбине показали, что [c.156]

В реактивных турбинах диафрагмы отсутствуют. Их роль выполняют неподвижные направляющие лопатки, закрепленные в корпусе турбины (их не следует смешивать с сегментом направляющих лопаток регулпрующен ступени активной турбины), профиль н конструкция которых обычно такая же, как и рабочих лопаток ступени. Наружные концы всех направляющих и рабочих лопаток заострены, чтобы при случайном задевании концов рабочих лопаток о корпус турбины при вращении ротора они легко могли сработаться без повреждения самих лопаток и их крепления. [c.33]

Конденсационная паровая турбина К-24-26ЛМЗ (рис. 1.3). Она имела мощность 24 МВт при 3000 об/мин, изготовлялась по проекту фирмы Метрополитен Виккерс для нестандартных параметров пара 2,6 МПа и 648 К. Эта турбина была более раннего происхождения, чем тихоходный агрегат 50 МВт ЛМЗ, и она заметно отличалась от него. Два ее ротора несли 28 рабочих колес. В ЦВД были установлены ступени активного типа [c.8]

Турбина К-75-30 ХТГЗ (1959 г.). Перед нею параметры пара —2,85 МПа, 506 К и р 4 кПа. Турбина [22] —двухцилиндровая с дроссельным парораспределением (два регулировочных клапана). В ЦВД — девять ступеней активного типа. Разделительное давление Рр 0,2 МПа при степени [c.118]

Альтернативным решением может быть и радиальная ступень активного типа или с умеренной степенью реактивности, подобная той, которую широко применял Кировский завод (см. рис. VII.4). Активная радиальная ступень имеет более низкий к. п. д., чем центростремительная, но при одинаковой периферийной окружной скорости способна преобразовывать перепад энтальпий приблизи- [c.261]

Для турбин с /1 = 3 000 об/мин для двухвенечных ступеней активного типа Ao=s 50d2 [c.597]

Для ступеней активного типа с полным подводом пара при дозвуковом потоке, если = Ро s O.2, то, пренебрегая влиянйем утечек на изменение реакции ступени, можно считат ь [c.607]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...