Расчетная корреляция

Одной из наиболее важных гидродинамических характеристик процесса псевдоожижения является минимальная (критическая) скорость псевдоожижения или скорость начала псевдоожижения tM. С первых шагов систематического исследования метода псевдоожижения определению величины % уделялось большое внимание. Обширный теоретический и экспериментальный материал по этому вопросу содержится во многих статьях и монографиях, посвященных псевдоожиженным слоям. Различные авторы для каждого конкретного случая предлагают расчетные корреляции, учитывающие при помощи разных коэффициентов режим газового потока, форму частиц, полноту взвешенного слоя и другие особенности систем, определение которых часто представляет значительные трудности. При этом базисным ло-преж-нему является уравнение, полученное в [11]. [c.33]

Согласно этой расчетной корреляции, в дисперсном режиме движения с ростом скорости потока критическая плотность теплового потока возрастает с увеличением массовой скорости, что и имело место в наших опытах. Это объясняется тем, что с ростом массовой скорости потока возрастает эффективность его закрутки и тем самым сепарация капель из ядра потока на тепловыделяющую поверхность. [c.157]

По представленной выше расчетной корреляции были рассчитаны критические мощности исследованных в настоящей работе стержневых сборок. При этом для сборок с интенсификаторами типа I коэффициент А принимался равным 5,8, а для сборок с интенсификатором типа П - 10. [c.157]

Расчету был подвергнут массив экспериментальных данных, состоящий из 260 экспериментальных точек, частично изображенных на рис. 8.9 и 8.10. Весь массив экспериментальных точек предлагаемая расчетная корреляция для интенсификаторов описала со среднеквадратичной погрешностью Oj = 0,043 при среднеарифметическом отклонении A/v -= 0,003. [c.158]

Необходимо дальнейшее исследование виброкипяще-го слоя, чтобы лучше выявить механизм перемешивания материала в нем и получить удовлетворительные расчетные корреляции эффективной температуропроводности по горизонтали и вертикали. [c.114]

Согласно [17], максимальное относительное отклонение экспериментальных данных от расчетных по корреляции. (2.15) составило 30%. Авторы рекомендуют ее для расчетов псевдоожижения угля, доломита, известняка, золы, железной руды и других материалов при следующих пределах характеристик системы диаметр частиц 0,05—2,87 мм плотность материала частиц 250—3900 кг/м диаметр колонны 0,025—0,305 м высота неподвижного слоя 0,1 —1,27 м давление в аппарате 0,1—7,0 МПа плотность газа 0,08—80 кг/м . [c.38]

На рис. 3.31—3.34 приведены результаты сопоставления экспериментальных и расчетных данных по наиболее распространенным корреляциям, полученным на [c.126]

Удовлетворительные результаты по теплообмену слоя с поверхностью при повышенных температурах можно получить по формуле (3.90). Остальные корреляции дают расчетные значения а, которые значительно ниже экспериментальных. [c.129]

Сходимость экспериментальных и расчетных данных удовлетворительная — коэффициент множественной корреляции = 0,957, среднее квадратическое отклонение --- 2,31 л/100 км. Предложенный перечень определяющих показателей вполне доступен для АТП. Для этого необходимо произвести детальный хронометраж маршрута, а также определение на каждом перегоне времени движения накатом. Измерительные приборы — электроимпульсный тахометр, подключаемый к системе зажигания, и два секундомера. [c.98]

Экспериментальное определение таких корреляций выполняют так же, как и пространственных корреляций с изолированием соответствующих пульсаций скорости. Отличие заключается в том, что пульсации определяют в различные моменты времени, для чего наряду с термоанемометрами используют умножитель-интегратор сигналов, снабженный устройством сдвига времени. Расчетные формулы для вычисления пространственно-временных корреляций могут быть найдены из уравнений (13.1) — (13.3) после соответствующих преобразований. [c.265]

Используя метод усреднения для компонент тензора жесткости и податливости в отдельности, вводили с целью наилучшей корреляции результатов расчета с экспериментальными данными эмпирический коэффициент, значения которого заключены в пределах О к [40, 42, 43]. В этом случае эффективные компоненты жесткости пространственно-армированного материала находят по правилу смеси усредненных в пределах повторяющегося объема значений компонент тензора жесткости расчетных элементов н их обратного тензора податливости [c.83]

Выполнена оценка достоверности использования в расчетах по формуле (5.60) коэффициента пропорциональности на основе фактических данных по испытаниям сталей в диапазонах 1,8 < /Ир < 2,2 и предела текучести для сталей — 500-1500 МПа для сплавов титана — 500-1200 МПа, и алюминиевых сплавов — 250-500 МПа. Расчетные значения Ig is отличались от экспериментальных значений менее чем на 3 %. Выборочный коэффициент корреляции был равен 0,91. В тех случаях, когда характеристики сплава были взяты из справочника, точность оценки находилась в пределах 10 %, а значение коэффициента корреляции было не ниже 0,8. [c.251]

Методически важным в рассматриваемых работах является использование при оценке накопленных повреждений действительных (экспериментально полученных) кривых малоцикловой усталости, а не расчетных с привлечением корреляции со статическими свойствами. Последнее позволяет исключить ошибки, вызванные неточностью расчетных уравнений, и более корректно оценить особенности накопления повреждений при нестационарном нагружении. [c.19]

Выше было отмечено характерное для малоцикловых испытаний отклонение экспериментальных данных до одного порядка по числу циклов в малоцикловой области долговечностей при жестком нагружении от расчетной кривой усталости типа уравнения (1.2.1). Указанное возможное несоответствие расчета является как следствием непостоянства показателя степени т, так и отражает уровень корреляции характеристик сопротивления малоцикловому разрушению со статическими свойствами (прочность и пластичность) материала, используемыми при вычислении констант правой части уравнения. [c.34]

В настоящее время проведена широкая экспериментальная проверка расчетных соотношений (1.7) и (1.8) как на лабораторных образцах, так и па натурных деталях машин, испытанных на стендах и в условиях эксплуатации. Сопоставление расчетных и экспериментальных данных по интенсивности износа показало [43], что корреляция значений Д с коэффициентом пропорциональности, близким к единице, имеет место в интервале Расхождение между экспериментальной и расчетной интенсивностями износа с вероятностью 95% не превышает трех раз и лишь в отдельных случаях достигает десяти раз. Аналитическая оценка интенсивности износа, основанная на представлении об усталостном разрушении поверхностей, была применена к самым различным классам материалов резинам, резино-металлическим уплотнениям, работающим всухую, полимерам, металлам, графитам, самосмазывающимся материалам. Эта теория была распространена для расчета износа при наличии свободного абразива в контакте [52]. Интересно отметить, что понятие усталостного износа как вида разрушения, при котором материал подвергается повторному действию сил, приводящих к накоплению в нем повреждений, в настоящее время используется и для анализа процесса, который классифицируется как адгезионный износ [53]. Это свидетельствует об известной общности представления об усталостном разрушении поверхностей трения. [c.20]

Коэффициент корреляции вибрационного поля машины является функцией не только задержки времени т, но и пространственных координат. В приведенной задаче в качестве пространственной координаты фигурирует номер амортизатора. В общем случае, например, при расчете излучения звука корпусом машины, коэффициенты взаимной корреляции непрерывно зависят от пространственных координат, а в расчетных формулах, подобных (3.13), вместо сумм стоят интегралы. [c.86]

Как И в стационарном режиме [см. зависимость (1.31)], второй член выражения (1.49) учитывает взаимную корреляцию между обобщенными координатами, которой для узкополосных систем можно пренебречь. Если также принять, что спектральная плотность в пределах полос пропускания системы постоянна, то получим простую расчетную формулу [53, 54] [c.21]

Сопоставление расчетных значений интенсивности износа с экспериментальными данными для разных классов материалов (металлы, пластмассы, резины, фрикционные материалы) и различных условий трения (скольжение и качение при различных нагрузках, скоростях и температурах) выявило корреляцию данных в диапазоне изменения интенсивности износа 10-3— 10-11. [c.87]

В результате решения новой системы линейных уравнений найдутся значения неизвестных х , х.з,, Хт, которые являются показателями степеней при соответствующих числах подобия в критериальном уравнении, и постоянный коэффициент этого уравнения Л = ехр a i). Точность корреляции может быть оценена по среднему арифметическому отклонению опытных данных от расчетных (в процентах) [c.76]

Такое положение побуждает к проведению совместного критического рассмотрения основных работ и систематическому сопоставлению результатов расчетов по различным методикам со всеми имеющимися в распоряжении экспериментальными данными. Результаты корреляции расчетных зависимостей с экспериментальными данными различных исследователей позволят составить истинное представление о современном состоянии вопроса, помогут выделить наиболее удачные модели и вынести суждение [c.81]

Рис. 3. Корреляция между расчетными (модель 6) и экспериментальными данными [16] при различных тепловых потоках.

Для удобства сопоставления расчетных данных с заданным допуском или с фактическими погрешностями необходимо перейти от радиусной меры к диаметральной (см., п. 11.9 и работу [17]). Если известны средние квадратические отклонения радиуса и коэффициент корреляции Гф, ф+я между диаметрально расположенными радиусами, то среднее квадратическое отклонение диаметра [c.244]

Для проверки адекватности полученного уравнения связи между исходными факторами и погрешностями обработки вычисляется коэффициент множественной корреляции для линейной формы связи и множественное корреляционное отношение для нелинейной зависимости. При полном совпадении расчетных и фактических величин погрешностей обработки множественное корреляционное отношение и коэффициент множественной корреляции равны единице. [c.249]

На рис. 6-8 и 6-9 показана корреляция экспериментальных данных авторов и других исследователей [Л. 406, 454, 489 и 780] с расчетным уравнение.м. Сходимость удовлетворительная. Некоторые использованные для сопоставления исходные данные указаны в табл. 6-3. Там же указаны подсчитанные величины поправочного коэффициента и относительная погрешность корреляции. [c.241]

Расчетные формулы, предложенные различными авторами, и условия, для которых получены эти корреляции, приведены были выше при рассмотрении результатов соответствующих исследований. Ими можно воспользоваться для расчетов в случаях, близких к условиям опытов. [c.405]

Численное исследование модели (1) методом наименьших квадратов заключалось в определении коэффициентов модели В, минимизации остатков Е путем включения в модифицированную линейную модель значимых членов и их значимых квадратов, установлении меры линейной связи между измеренными и расчетными у1 значениями отклика модели, предсказанными уравнением регрессии (1), расчете квадрата множественного коэффициента корреляции р1я, вычислении средней процентной погрешности [c.78]

В частном, но представляющем существенный интерес случае псевдоожижения в насадке перемешивание материала описывается несколько более просто. Для его горизонтальной составляющей автору работ Л. 452, 453] удалось получить приближенные расчетные корреляции. Он определял (Л. 453] горизонтальное перемешивание материала в псевдоожиженных азотом слоях медных и никелевых сферических частиц (средним диаметром 96,5 137 230 и 357 мкм) в неподвижной насадке из шаров (диаметром 9,5 мм) в аппарате прямоугольного сечения (178X46 мм). Были сделаны допущения, что весь газ сверх необходимого для минимального псевдоожижения проходит в виде пузырей, а на единицу своего объема пузыри переносят (увлекают) неизменный объем материала, не зависящий от размера и частоты пузырей. На базе уравнения диффузии Эйнштейна, используя эмпирическую константу, автор [Л. 453] [c.28]

Данные [83, 88, 90] сопоставлялись между со ой и с корреляциями [75, 78]. Поэтому взяты экспериментальные данные работы [86], в частности, по теплообмену с поверхностью слоя частиц цинк-хромового катализатора диаметром 1,5 мм как в большей степени соответствующие понятию крупные . Из рис. 3.11 видно, что расхождения между экспериментальными и расчетными данными большие. Так, с формулой, приведенной в [78], они составляют 52—80%, а с корреляциями [88] — 17—52%. В то же время разница между расчетными коэффициен- тами по уравнениям [78] и [88] существенно меньшая ( 25%). Причем формально условия действенности корреляций соблюдены все выбранные точки находятся в области рекомендованных авторами чисел Аг. Наиболее завышенные коэффициенты теплообмена даёт выражение, полученное для крупных частиц при атмосферном давлении [78]. Очевидно это объясняется неидентич-ностью условий, при которых были получены корреляции [78] (очень крупные частицы до 13 мм) и экспериментальные данные [86] (частицы 1,5 мм при давлениях 1,0—10 МПа). Кроме того, определенную роль могла сыграть и специфика опытов [86] змеевиковый калори- [c.87]

Известные корреляции, основанные на модельных представлениях, используемых авторами для описания теплообмена псевдоонсиженных слоев крупных частиц с поверхностью, не имеют параметров, характеризующих геометрию трубных пучков. Например, авторы работы [106] рекомендуют пользоваться расчетными соотношениями, полученными для одиночных труб, полагая, что влияние шага труб в пучке незначительное. Модель, предложенная в [112], позволяет определять коэффициенты теплообмена как функцию величины шага их рас-. положения в горизонтальном пучке, однако, как показано в [115], расчеты по этой модели не дают удовлетворительного согласования с опытными данными. [c.120]

Корреляция, предложенная в [105], удовлетворительно описывает только теплообмен в псевдоожиженно.м слое доломита диаметром 1,3 мм >[106] и экспериментальные данные работы [105]. В псевдоожиженном слое крупных частиц и особенно под давлением расхождение между расчетными и экспериментальными данными неудовлетворительное. [c.128]

Для расчета потерь давления при конденсации в трубе используются различные методики, основанные на разных моделях процесса. Так как расчетные уравнения i[6.22, 6.23 и др.] составляются на основе корреляции опытных данных, то они справедливы для условий опыта и не могут распространяться на другие условия и тем более на теплоносители с иными физическими свойствами без дополнительной экспериментальной проверки. Сравнение опытных данных по перепаду давления при конденсации Б трубе N264 с расчетными по известным рекомендациям, так же как и по теплообмену, не дало положительных результатов. Аналитическое рассмотрение данной задачи [6.25, 6.46, 6.50, 6.51] обычш) или не завершается конкретными рекомендациями дА расчета, или при их составлении принимаются допущения, требующие введения эмпирических поправок. Применение для расчетов формул, полученных при адиабатном гомогенном или раздельном течении без учета рсо-бенностей гидродинамики течений с конденсацией, как указывалось выше, допустимо лишь в отдельных случаях, когда влияние массообмена незначительное. [c.168]

Рис. 6-9. Корреляция расчетных и экспериментальных данных но уносу частиц из исевдоожиженного слоя [Л. 1086].

Однако Фриденберг утверждает (Л. 1134], что если попытаться включить в корреляцию Вендера и Купера дополнительные опытные данные, то отклонение экспериментальных данных от расчетных будет еще выше, чем в корреляции само- [c.410]

Для получения действительно надежной корреляции аст (может быть, нескольких расчетных соотношений в зависимости от тех или иных конструктивных особенностей псевдоожиженной системы) необходимо провести широкое и систематическое исследование. Для оценки сравнительной способности к переносу тепла псевдо-ожиженным слоем от поверхности нагрева в устройствах различных типов и размеров и в разных частях слоя представляется целесообразным исследовать изменение локальных коэффициентов теплообмена по слою с помощью какого-либо малого зонда и построить по предложению Н. В. Антонишина изоальфы слоя (линии [c.411]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...