Кривая термомеханическая

Мы проводили термодинамические исследования на приборе, разработанном и изготовленном в лаборатории переработки полимеров Института нефтехимических процессов АН Азербайджанской ССР, по методу получения термомеханических кривых при применении на образце непрерывно действующей нагрузки (рис. 17). [c.81]

Недостатком многочисленных эмпирических зависимостей, определяющих совместное влияние термомеханических параметров на сопротивление деформации металлов и сплавов, является то, что они не описывают кривые а—е в общем виде и применимы лишь к тем условиям, при которых были получены опытные данные. [c.26]

Термомеханической кривая названа потому, что она отнесена к системе осей, но одной из которых откладывается температура, а по другой — деформация (механическая величина), достигнутая за некоторый промежуток времени. Такая кривая — одна из характеристик твердого тела в широком диапазоне температур. Обычно термомеханические кривые строятся для полимеров. [c.340]

Вид термомеханической кривой полимеров одинакового химического строения, но различного молекулярного веса зависит от степени полимеризации, т. е. от молекулярного веса (рис. 4.92). Точка А на этом рисунке принадлежит кривой, соответствующей молекулярному весу, который определяет границу между низкомолекулярными и высокомолекулярными соединениями. [c.341]

Рис. 1.14. Кривые изменения основных параметров режима термомеханического нагружения в максимально напряженной зоне детали за характерный период эксплуатации

Поверхность нагружения по параметру числа полуциклов образуется семейством диаграмм деформирования, полученных при постоянной температуре. В данный момент времени для заданного напряжения и температуры деформация определяется соответствующей кривой изотермического нагружения (рис. 1.15). При этом считают, что режимы термомеханического нагружения, а также форма диаграмм деформирования при различных температурах в процессе увеличения [c.21]

Долговечность оценивают, используя правило суммирования повреждений в соответствии с деформационно-кинетическим критерием прочности. Базовые данные и расчетные характеристики получают при термомеханическом режиме нагружения, соответствующем эксплуатационному или эквивалентному ему по деформациям, температурам и длительностям. При этом определяют кривые малоцикловой усталости (при жестком нагружении) и располагаемой пластичности (при монотонном статическом разрыве или испытании на длительную прочность и пластичность). [c.23]

ЖИМОВ длительного нагружения (циклически изменяющаяся и постоянная температура) на пластичность мало (разброс светлых и зачерненных точек относительно кривых на рис. 2.3). Однако в общем случае характер изменения деформационной способности конструкционных материалов зависит от режима термомеханического нагружения, формы температурного цикла и структуры сплава. [c.30]

Характеристики цикла упругопластических деформаций можно определить по экспериментальным кривым циклического деформирования, полученным при малоцикловых испытаниях образцов из конструкционного материала в жестком или мягком режиме нагружения. Использование реальных диаграмм циклического деформирования для всего рассчитываемого диапазона чисел циклов нагружения позволяет учесть действительное поведение материала в условиях малоциклового термомеханического нагружения кинетику циклического деформирования, нелинейные эффекты при разгрузке-нагрузке в упругой области (упругий гистерезис), циклическое упрочнение, разупрочнение, стабилизацию эффект Баушингера в исходном (нулевом) полу-цикле нагружения и его изменение в процессе повторных нагружений циклическую анизотропию свойств материала. [c.79]

Кривые, приведенные на рис. 3.7, характеризуют сопротивление малоцикловой усталости материала при жестком нагружении в зависимости от режима термомеханического нагружения. Малоцикловую долговечность оценивают по кривым 1 н 2, если известна полная упругопластическая деформация в цикле деформирования, и по кривым 3 и4, если известна пластическая составляющая деформаций. [c.139]

Важно отметить, что кривые малоцикловой усталости модели (кривая 2 на рис. 3.17) и материала (кривая 1 на рис. 3.7) практически совпадают. Следовательно, разработанный метод расчета малоцикловой долговечности конструктивных элементов на основании деформационно-кинетических критериев является достаточно эффективным, а схематизация режимов термомеханического нагружения (см. рис. 3.5), а также принятые допущения и предположения о характере циклического упругопластического деформирования приемлемы. [c.148]

Возможность квазистационарного подхода к определению НДС телескопического кольца подтверждается оценками, приведенными в работах [2, 29]. В этих работах показано, что дополнительные температурные напряжения для рассматриваемого режима термомеханического нагружения (кривая 5 на рис. 3.16) несущественно влияют на НДС и результаты экспериментального определения долговечности конструкции на модельных и натурных элементах при изотермических (температура максимальна) и неизотермических режимах испытаний различаются незначительно (см. рис. 3.18). [c.151]

Режимы термоциклического нагружения корпусных оболочечных элементов. Важную информацию об условиях термомеханического нагружения дают кривые, отражающие изменение температуры за характерный период термоциклического нагружения цилиндрического (рис. 4.4) и сферического (рис. 4.5) оболочечных элементов. [c.173]

Температурные поля в оболочечных корпусах. Циклическое нагружение в опасной зоне исследуемых деталей обусловлено циклической сменой тепловых состояний в режимах Л о - Аз а Во - Вз для цилиндрического и сферического корпусов соответственно. Расчетная характеристика, определяющая тепловое состояние корпуса, - температурное поле при соответствующем режиме, которое для исследуемых корпусов с достаточной для практики точностью можно рассматривать как осесимметричное. Кривые распределения температуры вдоль меридиана S цилиндрического и сферического корпусов для соответствующих тепловых состояний (рис. 4.9 и 4.10) являются исходными для оценки уровня термомеханического нагружения детали. [c.178]

На основании подобия кривых распределения меридиональных термоупругих напряжений для характерных режимов термоциклического нагружения можно рекомендовать упрощенный способ суммирования температурных напряжений для приближенной оценки их размаха в опасной точке оболочечной конструкции при циклическом термомеханическом нагружении. [c.184]

Характер кривых на рис. 4.33 свидетельствует о том, что зона высоких термомеханических напряжений расположена в переходной от фланца к цилиндрической оболочке части конструкции на расстоянии л < 6 мм от фланца. В области нахлесточного шва, примыкающей к зоне концентрации напряжений (6 < л < 12 мм), температурные напряжения резко уменьшаются примерно в 6 раз (до 80 МПа) в. области перехода от сварного соединения к оболочке (л = 12 мм) напряжения увеличиваются (до = 200 МПа и Од = -100 МПа), а затем уменьшаются практически до нуля. [c.195]

Кривые изменения интенсивности напряжений (рис. 4.63) в наиболее нагруженной зоне цилиндрических оболочечных корпусов характеризуют влияние циклического упрочнения материала на процесс циклического упругопластического деформирования в оболочечных корпусах при термомеханическом нагружении, причем штриховые кривые для цилиндрического корпуса типа II характеризуют влияние временных эффектов на этапах вьщержки. [c.232]

Для определения доли квазистатических и усталостных повреждений в опасной зоне конструктивного элемента необходимо иметь характеристики деформационной способности и сопротивления малоцикловой усталости конструкционного материала при переменных или постоянных температурах, при которых протекает процесс активного упругопластического деформирования, т. е. иметь кривые усталости при соответствующем термомеханическом нагружении. Получение указанных характеристик возможно только при наличии уникальных испытательных стендов, оснащенных соответствующими системами для программирования циклов нагрузки и температуры в опасной зоне сферического корпуса. Для расчетов в первом приближении можно использовать основные базовые характеристики, полученные в эквивалентных изотермических условиях либо при экстремальных температурах цикла (см. рис. 5.1). [c.253]

Температуры размягчения, стеклования (Тс) и текучести (Tj.), определенные по термомеханическим кривым, а также резкого увеличения потери летучих (Т ) и появления видимых дефектов вследствие деструкции (Тд) органических стекол приведены в табл. 76. [c.133]

Рис. 12. Термомеханические кривые и кривые термостабильности органических стекол а — зависимость деформации от температуры 6 — продолжительность термообработки 1 ч в — продолжительность термообработки 5 ч.

Если температура меняется синхронно с деформацией (рис. 7.15), для построения диаграмм г — е необходимо знать зависимость гд (Г). Нулевой полуцикл отвечает начальной термомеханической поверхности соответственно точка А — на кривой / [гв (Га)]. Диаграмма первого полуцикла лежит на термомеханической поверхности деформирования из точки А (гп = га п = ех Сп = га/ех гв (Гп) = ( гв (Т ) ), поэтому точка В кон- [c.183]

Общее уравнение кривой высокотемпературной малоцикловой термомеханической усталости имеет вид [c.180]

Кристаллические полимеры ниже температуры плавления — кристаллизации — являются твердыми, но имеют различную жесткость (см. рис. 201, кривая 2) вследствие наличия аморфной части, которая может находиться в различных состояниях. При кристаллическая часть плавится и термомеханическая кривая почти скачкообразно достигает участка кривой 1, соответствующего высокоэластической деформации, как у некристаллического полимера. [c.440]

Что называется термомеханической кривой и какова/Ьиа для полимеров с разной структурой [c.449]

Т афическал зависимость деформации, развивающейся за определенное время при заданном аапрьжении от температуры, называется термомеханической кривой. На рис 7 приввдещ три типа обычных термомеханических кривых -i. [c.24]

Рис. 17. Прибор для снятия термомеханических кривых конструкции ИНХП

Коэффициент зависит от следующих основных факторов, характеризующих состояние поверхности а) шероховатости поверхности б) наличия коррозионных поверждений в) упрочняющей поверхностной обработки (механической — обдувка дробью, обкатка роликов и др. термической и химико-термической, термомеханической). Кривые на рис. 15.8 и 15.9 иллюстрируют влияние этих факторов на коэффициент р . [c.255]

Прослеживается четкая корреляция между сопротивлением малоцикловой усталости и пластичностью сплавов в исследуемом диапазоне температур. Как видно из рис. 3, а п 4, а кривые малоцикловой усталости, полученные в сопоставимых условиях термомеханического нагружения, у сплава 9П-220 располагаются значительно левее, чем у сплава ЭП-693ВД, хотя сопротивление длительному и кратковременному нагружению у этого сплава в сравниваемых диапазонах температур несколько выше. [c.39]

Общая картина деформации во всех температурных областях. На рнс. 4.91 изображена термомеханическая кривая ) аморфного полимера. При Т <с [юлимер — в стеклообразном состоянии, нри с Т С Tf — в высокоыастнческом, при Т > Tf — в вязко-текучем.. При Т а деформации малы и обратимы. При T g < Т С. Т деформации [c.340]

Термомеханическая кривая кристаллического материалэ имеет вид, изображенный на рис. 4.113. [c.351]

Рис. 1.10. Кривые располагаемой пластичности материала для основных режимов термомеханического нагружеяия в условиях постоянных (а и в) и циклически меняющихся (б и г) температур

Рис. 3.4. Кривые, хч>актери-зующие термомеханическое нагружение телескопического кольца за характерный п риод зксплуатации

Кривые усталости / и i на рис. 3.17 отражают погрешности способа расчета циклических деформаций с помощью интерполяционного соотношения (3.1) в сочетании с поляризационноюптическим методом анализа НДС и влияние режима термомеханического нагружения на сопротивление малоцикловой усталости. Для результатов расчета с помощью указанного подхода характерно систематическое отклонение кривых 1 W 3 от кривой 2. При этом расчетная долговечность для зоны [c.148]

Рис. 4.56. Кривые изменения вдоль мерцдиаиа размаха интенсивиостей деформаций и иа1фяжений на внутренне (а) и внешней (б) пов кхностях переходной зоны цилиндрического корпуса (типа I) в 200-м цикле термомеханического нагружения (к = 400)

В точке В происходит нагрев начало нагрева не является поворотным моментом, и поэтому точка О, соответствуюш ая выходу на температуру Т1, лежит на термомеханической поверхности деформирования, отвечаюгцей реверсу в точке А, т. е. па кривой [c.183]

Выносливость образцов определялась построением кривых Велера с базой испытания 7-10 циклов (рис. 123). Образцы, высаженные с последующим сглаживанием, показали повыщение сопротивления усталости по сравнению со щлифованными на 19,6%, а образцы только высаженные — на 12%. Такое повышение сопротивления усталости объясняется термомеханическим упрочнением. Микротвердость поверхности составила 5700... 6200 МПа. Образцы, полученные высадкой, как правило, ломались по верщинам выступов, а высаженные и сглаженные образцы — по впадинам. Это подтверждает наименьщие деформации и термические воздействия в центре выступа и, как следствие, их низкую твердость и прочность после сглаживания этот же поверхностный слой имеет высокое упрочнение и излом происходит по меньщему сечению. [c.154]

Рис. 201. Термомеханические кривые некристаллического линейного (/), кристаллического (2) и редкосетчатого (5) полимеров

Полимеры с пространственной структурой находятся только в стеклообразном состоянии. Редкосетчатая структура позволяет получать полимеры в стеклообразном и высокоэластическом состояниях. Различные физические состояния полимера обнаруживаются при изменении его деформации с температурой. Графическая зависимость деформации, развивающейся за определенное время при заданном напряжении, от температуры называется термомеханической кривой (рис. 201). На кривых имеются три участка, соответствующие трем физическим состояниям. Средние температуры переходных областей называются температурами перехода. Для линейного некристаллизирующегося полимера (кривая 1) область / — область упругих деформаций (е = 2ч-5 %), связанная с изменением расстояния между частицами вещества. При температуре ниже полимер становится хрупким. Разрушение происходит в результате разрыва химических связей в макромолекуле. В области II небольшие напряжения вызывают перемещение отдельных сегментов макромолекул и их ориентацию в направлении действующей силы. После снятия нагрузки молекулы в результате действия межмолекулярных сил принимают первоначальную равновесную форму. Высокоэластическое состояние характеризуется значительными обратимыми деформациями (сотни процентов). Около точки кроме упругой и высокоэластической деформации возникает и пластическая. [c.440]

Редкосетчатые полимеры (типа резин) имеют термомеханическую кривую типа 3. Узлы сетки препятствуют относительному перемещению полимерных цепей. В связи с этим при повышении температуры вязкого течения не наступает, расширяется высокоэластическая область и ее верхней границей становится температура химического разложения полимера (1 ). [c.441]

Деформация полимеров зависит также от скорости нагружения и температуры. При Т<Т деформационные кривые кристаллических и стеклообразных полимеров подобны. Полимеры с кристаллическим и стеклообразным строением могут быть ориентированы термомеханическим воздействием. При медленном растяжении таких полимеров, находящихся в высокоэластичном или вязкотекучем состоянии Т> Т , макромолекулы и элементы надмолекулярных структур могут ориентироваться в силовом поле, приобретая упорядоченную структуру (текстуру). Различают оЭяо-(волокна) и многоосную (пленки ориентации. [c.128]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...