Основные интегральные зависимости

Ш.б. ОСНОВНЫЕ ИНТЕГРАЛЬНЫЕ ЗАВИСИМОСТИ [c.257]

В учебнике [12] вводная часть курса завершается изложением интегральных зависимостей между напряжениями и внутренними силовыми факторами г[ краткими сведениями об общем плане исследования основных видов деформаций бруса. Мы, тем не менее, отнюдь не считаем, что их изложение в этом месте курса необходимо. Все равно при рассмотрении отдельных видов деформаций бруса к ним придется возвращаться. Правда, когда они изложены, легче и убедительнее можно дать учащимся представление о том, как будут определяться напряжения в частных случаях работы бруса. Короче, следует или не следует излагать интегральные зависимости, предоставляется решать самому преподавателю в зависимости от его вкуса и, конечно, с учетом особенностей состава учебной группы. [c.58]

Все интегральные зависимости выхода классов крупности имеют выпуклый вид, т.е. степень равномерности разрушения п больше единицы, основную долю составляют крупные осколки, характерные для второй зоны разрушения, вклад мелких классов в характеристику крупности незначителен. Увеличение скорости ввода энергии в канал разряда приводит к увеличению выхода тонких классов, такой же эффект наблюдается при увеличении энергии импульса /39/. [c.78]

Зависимость (6.27) определяет коэффициент внутренних потерь в плоском канале через основные интегральные величины пограничного слоя. Формула (6.27) легко обобщается и на случай плоских и осесимметричных каналов произвольной формы. Если характеристики пограничного слоя различны на верхней и нижней ограничивающих поверхностях канала или тела, то в расчетные формулы их необходимо вводить раздельно. Тогда [c.154]

Итак, от внешних сил с помощью метода сечений к внутренним силовым факторам, от них на основе интегральных зависимостей и дополнительных гипотез к напряжениям — таков в общих чертах план решения основной задачи сопротивления материалов об определении напряжений, возникающих в поперечных сечениях бруса при различных видах его деформации. [c.27]

Основные интегральные уравнения. Из формул (6.8а), (6.86), (6.8в) и (6.10 ) видно, что любая из выраженных ими действительных функций на О < о < -п определяет обе другие при использовании (6.10 ). Связь между этими функциями определяется либо зависимостями между их коэффициентами Фурье, либо тремя интегральными операторами ) С, J, D, имеющими вид [c.173]

Результаты измерений основных интегральных характеристик четырех вариантов конических сверхзвуковых сопел, имеющих одинаковые сверхзвуковые и разные дозвуковые части (рис. 3.49), представлены на рис. 3.64 в зависимости от степени понижения давления тг . Также как и дта звуковых сопел (рис. 3.56 и 3.57), коэффициент расхода потери тяги и коэффициент относительного импульса (или потери импульса А/ ) определялись соответственно по соотношениям (1.30), (1.41), (1.45) или (1.48). Снижение коэффициента расхода и коэффициента относительного импульса с увеличением угла сужения дозвуковой части имеет место для сверхзвуковых сопел так же, как и для сужающихся звуковых сопел. Измеренные минимальные потери тяги отмеченные штрих-пунктирной кривой на рис. 3.64, воз- [c.130]

Уравнения (XII.52) и (XII.53) по форме одинаковы одинаковы также их граничные условия, уравнение неразрывности является общим. Тогда для получения основных зависимостей для ламинарного диффузионного слоя достаточно в известных решениях для теплового слоя произвести замену тепловых величин на соответствующие диффузионные. Например, интегральное соотношение для диффузионного слоя запишется в виде [c.322]

Процессы влагообмена между ядром и пленкой или механического взаимодействия ядра потока с поверхностью пленки и другие обменные процессы в дисперсно-кольцевом потоке настолько сложны, что строгое аналитическое решение задач, связанных с нахождением расчетных зависимостей для той или иной интегральной характеристики процесса, наталкивается на непреодолимые трудности. Эти трудности обусловлены в основном большим числом переменных, подлежащих определению, а также неопределенностью-при задании граничных условий. Даже если задача решается как [c.238]

Н. А. Кильчевский [24], применив преобразование Лапласа, получил приближенные выражения для закона изменения контактной силы во времени Р (t) при ударе и оценил условия, при которых применима статическая зависимость силы от перемещения с учетом собственных колебаний соударяющихся тел. Для определения контактных деформаций он применил теорию Герца, а для решения задачи о колебании соударяющихся тел — теорию Тимошенко. Методом последовательных приближений он рассмотрел единичный удар и повторное соударение при поперечных ударах шара по балке. Справедливо обосновав положение, что на первом этапе (до достижения максимальной контактной силы) основное влияние на процесс удара оказывают местные деформации сжатия, а на втором (при упругом восстановлении) — колебания балки и шара, Н. А. Кильчевский предложил расчетные формулы для вычисления наибольшей силы взаимодействия между шаром и балкой, а также продолжительности контакта. Полученные громоздкие зависимости им упрощены и распространены на широкую группу контактных задач. В работе [24] при применении интегрального преобразования проведена аналогия между зависимостью контактной деформации и силой удара (предложенной Герцем) в пространстве изображений и оригиналом, т. е. [c.10]

После стабилизации механической кривой гистерезиса однофазных металлов образуется в основном негомогенная дислокационная структура, состоящая из областей с низкой и большой плотностью дислокаций. Кроме стабилизации напряжения, при знакопеременной деформации растяжение — сжатие другие физические величины также показывают поведение насыщенности в зависимости от количества циклов, в частности коэрцитивная сила [1], интегральная ширина рентгеновских линий [2] и добавочное электрическое сопротивление [3]. [c.169]

Наблюдаемые малые величины ЭДС и контактного сопротивления показывают, что основной вклад в регистрируемую интегральную ЭДС в данном режиме трения со стороны гальвано-ЭДС незначителен и определяется источниками с меньшим внутренним сопротивлением, т. е. термо-ЭДС. С повышением удельной нагрузки наблюдается тенденция к росту величины ЭДС, прямой однозначной зависимости между ЭДС и нагрузкой при этом не наблюдается. Регистрируемая величина ЭДС имеет термоэлектрическое происхождение и определяется температурой, развиваемой в зоне трения при определенной внешней нагрузке. Приведенная зависимость усложняется при наличии пленок на поверхностях трения, причем на величину ЭДС оказывает влияние сложное температурное поле, обусловленное спецификой узла трения. Из-за малого контактного сопротивления термотоки в зоне трения достигают значительной величины. [c.41]

Воздушный, или структурный, шум узлов и агрегатов машины , записанный на магнитную ленту, анализируют в лабораторных условиях. Анализ позволяет получить временные или спектральные функции, т. е. проследить зависимость интегральных уровней шума от режима работы, или значения основных составляющих спектра при мгновенной или достаточно длительной выборке сигнала из исследуемого процесса. [c.414]

Тонкопленочные резисторы (ТПР) являются наиболее распространенными тонкопленочными элементами гибридных интегральных схем, формированию которых уделяется наибольшее внимание при производстве гибридных схем. Основными параметрами ТПР, определяющими выбор их конструкции и материалов для их изготовления, являются величина сопротивления, номинальная мощность рассеяния, временная и температурная стабильность, слабая зависимость удельного сопротивления от различных факторов технологического процесса (Армирования. [c.433]

В этих случаях поведение интегральных кривых в окрестности особой точки х = у = 0 определяется в основном линейными членами функций Я и Q и не отличается качественно от того поведения кривых, которое имело бы место при существовании одних линейных членов. Только в случае чисто мнимых корней Xj, Ха того же уравнения Х2 — ( - -с)Х + + b ad = 0 линейные члены не определяют полностью характера интегральных кривых вблизи особой точки, которая может быть при этом центром цли фокусом в зависимости от вида функций <р (х, у) и (р (х, у). [c.227]

Во второй главе задача расчета термоизоляции сведена к решению соответствующей задачи теплопроводности при принятых условиях теплообмена с окружающей средой или теплоносителем с учетом (в общем случае) зависимости теплофизических характеристик термоизоляторов от температуры. Дана математическая формулировка задач теплопроводности в дифференциальной и интегральной (в частности, в вариационной) формах для теплоизоляционной конструкции в виде неоднородного анизотропного тела произвольной формы, и рассмотрены основные методы решения таких задач. На основе вариационной формулировки задачи теплопроводности построены двойственные оценки таких важных интегральных характеристик теплоизоляционной конструкции, как ее термическое сопротивление, проходящий через нее суммарный тепловой поток, средние температуры поверхностей теплообмена. [c.4]

Ниже приводится неравновесная двухтемпературная двухскоростная методика, позволяющая количественно определить по известным начальным параметрам вскипающей воды Ро> > расходу смеси через насадок, реактивному усилию истекающей смеси и критическому давлению основные термодинамические параметры смеси в критическом сечении. Методика основана на использовании интегральных уравнений сохранения количества движения, расхода и, энергии для сжимаемых сред, равенства скорости истечения пароводяной смеси в выходном сечении и местной скорости звука (рассмотрено выше) и зависимости для показателя адиабаты со скольжением фаз, предложенной в [55]. [c.168]

Наиболее распространенные существенные влияющие величины можно назвать основными влияющими величинами (ОВВ). Интегральные ОВВ более специфичны. К ним относятся показатель преломления (см. п. 14) при линейных измерениях, плотность воздуха при измерениях массы (п. 39), уровень вибраций, характеризуемый определенным комплексом параметров в зависимости от особенностей измерительной системы. [c.43]

Прямые измерения дисперсности влаги, образовавшейся в пределах данной ступени, отсутствуют, поэтому изменение модального размера частиц влаги но высоте лопатки, определяемое многими параметрами, приблизительно можно представить в основном только в зависимости от места возникновения влаги в проточной части турбины (рис. 7.20). Эти данные-ориентировочны и интегральны, так как при изменении параметров пара меняется режим работы ступеней, а это может существенно повлиять на распределение и дисперсность влаги по высоте. На рис. 7.20 приведены результаты экспериментальных исследований дисперсности влаги за турбинной ступенью большой веерности для случая, когда влага начинала образовываться в различных предшествующих ступенях. [c.291]

Однако работа [Л. 1] выполнена с допущением, что физические параметры жидкости не зависят от температуры. Теплообмен при движении жидкости с переменной вязкостью впервые рассмотрен в работе Л. 2], где теоретически показано взаимодействие теплового и гидродинамического полей. Наиболее точные исследования по теплообмену в вязком потоке приведены в работе Л. 3], но эти исследования связаны с громоздкими расчетами нелинейных интегральных уравнений. Поэтому Г. Шу [Л. 3] удалось дать лишь оценку теплообмена в зависимости от направления теплового потока для двух случаев. В работе, [Л. 4] основное внимание уделяется напряжению сдвига в потоке газа при больших скоростях. Полной картины процесса теплообмена и гидродинамического сопротивления в вязком потоке ни одна из этих работ не отражает. [c.237]

Ввиду того что в дальнейшем необходимые результаты можно получить только с помощью математических методов, выбранный принцип действия технологического процесса должен иметь математическое описание. Под математическим описанием понимаем математические зависимости (алгебраические, дифференциальные или интегральные уравнения), которые связывают механические параметры движения рабочего органа вибромашины с основными показателями качества технологического процесса. В практике приходится встречаться с тремя ситуациями 1) физика технологического процесса хорошо изучена и существуют достаточно простые [c.115]

Теперь мы кратко рассмотрим основные положения методов граничных элементов, применяемых в линейной теории упругости, которые основаны на интегральных уравнениях. Рассмотрим глобальную пробную функцию Uk (т. е. функцию, заданную для всего твердого тела) и глобальную весовую функцию о. Пусть уравнения совместности, а также зависимости между напряжениями и деформациями будут удовлетворяться априори, т. е. [c.203]

Угольная пыль. Основные закономерности, описывающие радиационные свойства угольной пыли, такие же, как и для золовой пыли. В качестве примера на рис. 3-10 приведены данные об оптической толщине слоя по ослаблению для частиц антрацитового штыба (АШ) и каменного угля (печорского марки ПЖ и донецкого марки Г). Из рисунка видно, что, как и для золы, линейный характер зависимости т от iL наблюдается лишь в области сравнительно небольших значений fAL< 20 г/м . При более высоких значениях jxZ эта зависимость является нелинейной и описывается, как и для золы, формулами вида (3-6), (3-7) и (3-8). Аналогичными для золы и угольной пыли являются также зависимости интегрального фактора ослабления К от температуры Т и среднего диаметра частиц х. Для частиц АШ коэффициент А в выражении (3-10) равен 0,14, а для частиц каменного угля А 0,08. [c.92]

Выше были приведены данные о дисперсном составе частиц сажи и концентрации сажи в пламени при совместном сжигании мазута и природного газа. В соответствии с изменением этих величин и другими характерными особенностями топочного процесса для газомазутного факела изменяются также все основные характеристики теплового излучения топки. На рис. 4-29 приведены данные, показывающие, как изменяются в зависимости от доли мазута в тепловыделении q коэффициент тепловой эффективности экранов р, параметр температурного поля топки М, относительное заполнение топки светящимся пламенем т, а также интегральные коэффициенты поглощения сажистых частиц и трехатомных топочных газов ttp. Здесь же штриховыми линиями показаны резуль- [c.150]

Многовариантность расчетов, представленная в блок-схеме, объясняется стремлением исследователей и расчетчиков повысить точность и гарантировать достоверность оценок ресурса. Таким образом, повышение точности является основным условием внедрения вероятностных методов расчета на долговечность деталей при проектировании. Здесь возможны следующие направления уточнение корректирующих зависимостей и отдельных составляющих, входящих в формулу (2.8) установление взаимосвязей между отдельными блоками при определении основных составляющих и использование их в окончательном варианте расчета упрощение блок-схемы за счет использования интегральных характеристик. [c.47]

Мы видели, что в случае сферического рассеяния регаение основного интегрального уравнения зависит только от угла О и совергаенно не зависит от азимута ф, каковы бы ни были в смысле зависимости от азимута краевые условия. Регаения такой формы возможны и в случае более обгцих законов рассеяния, однако, лигаь при условии, что на краевые условия наложены некоторые ограничения, заключаюгциеся в том, что краевые значения интенсивностей [c.384]

При другом подходе исходят из основного интегрального уравнения (12.1). Проиллюстрируем этот подход на следующей задаче. Пусть среда занимает полупространство г > О, а излучение порождается на бесконечности при г +оо. Требуется найти угловую зависимость выходящего из среды при 2 = 0 излучения. Эта задача впервые изучалась Милном [31] и обычно называется проблемой Милна. [c.256]

Как данные экспериментов, так и аккуратные расчеты, учитывающие зависимое ь напряжения трения т от z, показывают, что профили средних гидродинамических полей и основные интегральные характеристики турбулентных течений мало чувствител1,ны к даже довольно значительным изменениям т. Поэтому, например, к слою, в котором т меняется не больще чем на 15—20%, почти всегда можно смело прилагать упрощенную теорию, предполагающую, что т = onst. Ниже мы увидим, что в ряде случаев результаты, полученные при таком предположении, дают неплохое приближение даже и для всего сечения канала (или трубы), [c.225]

Данное приближение не лишено физического смысла на каждом из интервалов изменения турбулентного обмена (11.5.26)-(11.5.29) перенос вещества и энергии происходит со средними характеристиками. Такое приближение несколько искажает локальные характеристики переноса, но поскольку при расчете коэффициентов массоотдачи или теплоотдачи используются интегральные по сечению характеристики, то окончательное решение сохраняет основные функциональные зависимости. Изложенное выше дает основание утверждать о существовании при турбулентном тепло массо пере носе (11.5.31), (11.5.32) закономерности, аналогичной бинарному тепломассопереносу коэфффициент при совместном переносе энергии и вещества состоит из произведения, один член которого ответствен за перенос субстанции без учета взаимного влияния тепла и массы, а другой является общим для различных типов моделей, отображающих конкретную геометрию контактного устройства или физическую картину, т.е. так, как было указано для бинарного тепломассопереноса (см. гл. 6). [c.257]

Обнаружено, что при облучении из бетона выделяется около 4—6 см газа на 1 2 материала в день в зависимости от состава бетона [68, 69, 86, 150]. Основными составляющими выделяющегося газа являются водород (75%), двуокись углерода и окись углерода. Состав выделяемого газа также в большой степени зависит от состава бетона. Выделение газообразного хлора отмечено в бетоне с добавками оксихлорида магния. Но способность удерживать газы у бетона с оксихлоридом магния больше, чем у борсодержащего бетона [74]. Уменьшение теплопроводности бетона брукхейвенского реактора составило 20% после облучения потоком тепловых нейтронов 1,3-10 нейтрон см [164]. Уменьшение теплопроводности портланд-цемента составило 10% после облучения интегральным потоком 1,2-10 нейтрон1см [186]. [c.207]

До сих пор подчеркивалось, что уменьшение сопротивления является характерным эффектом влияния излучения на большинство объемных угольных сопротивлений. Известные результаты свидетельствуют о том, что высокоомные сопротивления очень чувствительны к мощности дозы. При потоках быстрых нейтронов в пределах от 10 до 10 нейтрон I см сек) после уменьшения сопротивления на 7—10% наступает некое подобие стабилизации. С дальнейшим увеличением дозы сопротивление продолжает уменьшаться, и при интегральном потоке быстрых нейтронов 10 нейтрон1см наблюдается необратимое изменение около 12—15%. В основном такие большие изменения наблюдаются для сопротивлений с номиналами от 0,2 до 20 Мом. Для сопротивлений с номиналами около 100 ом можно ожидать уменьшения сопротивления на 2—5%. Степень радиационного воздействия на угольные сопротивления оценивается по-разному, в зависимости от особенностей их изготовления. В конкретней примере [91 ] сопротивление с номиналом 10 Мом при интегральном потоке надтепловых нейтронов 2-10 нейтрон см уменьшилось на 2%, а с номиналом 100 ож — на 4%. Имеется другое интересное указание на то, что сопротивления с номиналом 1 Мом изменились меньше (—8%), чем сопротивления с номиналом 0,2 Мом (11%), при тех же условиях облучения. В сущности это означает возможность непредвиденного поведения объемных угольных сопротивлений в условиях облучения. [c.347]

А А . .. Ап Uo, Ui Fo, 0 = Ui, U l, 0, 0 , причем A- = = A ( -f- -Й). Здесь в фигурных скобках вектор-столбец U dUldx, Q, М , Aj— обычная переходная матрица (см., например, [3]) участка балки между сечениями xj, Е — единичная матрица четвертого порядка, В — матрица, у которой единственный отличный от нуля элемент r i = к. Численное решение такой задачи не представляет трудности, когда число участков не слишком большое. Таким образом, можно сконструировать модель агрегата, где общ,ая рама представлена в виде комбинации небольшого числа простейших элементов тина балок, пластин, оболочек простейшего вида. К такой модели рамы прикрепляются элементы указанного выше типа. Комплексная функция действительного аргумента к (со) выбирается по данным экспериментального определения жесткостей подсистем в точках соединения их с рамой. Для определения с (р) по известному к (со) необходимо было бы решить интегральное уравнение. Здесь рассматривается простейший случай, когда с (р) задано и решение может быть получено в замкнутой форме или в виде зависимостей между основными безразмерными параметрами задачи. [c.70]

Эландер [267] исследовал, кроме того, особенно характерную концентрационную зависимость энтропии твердых растворов от упорядоченного распределения атомов. Нижеследующие расчеты базируются на выводах гл. III, п. 2. Общее уравнение (III-8) дает позиционную энтропию. Для одного моля (Ni -f Л/2 = = No) позиционная энтропия в основном равна относительной интегральной молярной энтропии поскольку доля, вносимая колебаниями атомов в величину энтропии упорядоченной фазы, может быть приблизительно приравнена к сумме энтропий чистых металлов [c.76]

Одной из важнейших областей применения полученных зависимостей является тепловой расчет сверхзвуковых сопл. При этом уравнение (11-37) следует видои менить в соответствии с результатами гл. 13. Однако основной фактор, оказывающий влияние на теплоотдачу в потоке сжимаемого газа, — изменение плотности внешнего течения вдоль обтекаемой поверхности — уже принят во внимание посредством использования в интегральном уравнении энергии массовой скорости G = u p. Поскольку G представляет собой массовый расход, отнесенный к площади поперечного сечения потока, этот параметр очень удобен при расчете сопл. Так как G имеет максимальное значение в горловине сопла, а St = = alG ), или a=G St, очевидно, и теплоотдача в области горловины максимальна. С ростом числа Рейнольдса вдоль сопла число Стантона согласно уравнению (11-37) падает. Поэтому максимальное значение коэффициента теплоотдачи обычно наблюдается непосредственно перед горловиной сопла. [c.301]

Основной структурной характеристикой капиллярно-пористых тел является кривая распределения пор по радиусу поры. Интегральная кривая распределения пор характеризует изменение относительного объема пор V (отношение объема пор к объему тела) по радиусу капилляра г. Кривая V =f(r) начинается с некоторого значения (минимальный радиус капиллярной поры и пересекает ось объема V при значении г=гмакс- Таким образом, в пределе "мин < макс относительный объем V непрерывно увеличивается с увеличением г. Если на некотором участке ri <г < пор такого радиуса нет, то кривая V = f(r) Превращается в прямую, параллельную оси г. Зависимость dV /dr = fy(r) называется дифференциальной кривой распределения пор или дифференциальным уравнением объемной характеристики пор. Эта кривая может быть получена из интегральной кривой V = f r) методом графического дифференцирования. [c.298]

ВОДЫ вызывает отклонения уровня ЛА в сепараторе (кривая разгона 6). При этом вследствие срабатывания регулятора уровня (П-регулятор) между количеством сепарированной влаги и уровнем устанавливается не интегральная, а пропорциональная зависимость. Сигнал, иропорциональный содержанию влаги в генерируемом паре, совместно с сигналами по расходу пара и воды поступает в основное регулирующее устройство, которое подобно упомянутому ранее трехимпульсному регулятору воздействует на расход питательной воды. Таким образом, контур воздействия замыкается. [c.242]

С помощью интегрального соотношения можно получить расчетные формулы для определения основных характеристик пограничного слоя и коэффициентов трения для несжимаемой жидкоеiи в зависимости о [c.144]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...