Поверхность средняя температура

Из этих выражений видно, что при данном термическом состоянии граничных поверхностей средняя температура, которая вместе с Р входит в температурную зависимость для вязкости, в основном определяется [c.209]

В период износа температура по задней поверхности будет возрастать и поэтому средняя температура резания будет приближаться по величине к температуре на задней поверхности. В некоторых случаях при сильном износе задней поверхности средняя температура резания может быть меньше, чем температура по задней поверхности. [c.31]

Температура масла у входа в подшипник определяется с помощью термопары, расположенной внутри трубопровода. Температуру масла у выхода из подшипника можно определять путем измерений в нескольких точках, близких к поверхности трения, на концах вкладыша, также с помощью термопар, расположенных в антифрикционном слое на расстоянии в 0,2. .. 0,3 мм от рабочей поверхности. Средняя температура масла у выхода из подшипника была принята равной средней температуре антифрикционного слоя вблизи рабочей зоны измерения должны производиться после достижения состояния теплового равновесия в подшипнике, чтобы получать данные с возможно меньшими погрешностями. Особое внимание уделялось во время опытов вопросу осуществления устойчивого теплового режима и условиям питания смазкой давление и температура подвода смазки, степень чистоты масла и т.д.). Таким образом, избегаем ускоренный износ подшипника (16 х после 500 часов работы), для того чтобы можно было сравнивать результаты, полученные на различных этапах работы. [c.439]

Пусть элементы частиц а, i, с, d имеют среднюю температуру Тр, а поверхности а, Г, с , d —fp. Соответствующие потоки собственного излучения ЕрЦ и Epq , ( ь = оТ р< [c.157]

Вычислить плотность теплового потока q, Вт/м , в пластинчатом воздухоподогревателе и значения температур на поверхностях листов, если известно, что средняя температура газов /, 1 = 315° С и средняя температура воздуха /и,2=135°С, соответственно коэффициенты теплоотдачи ai = 23 Вт/(м2- С) и О2=30 Вт/(м2-°С). Толщина листов подогревателя 6 = 2 мм. Коэффициент теплопроводности материала листов Х = 50 Вт/(м-°С). [c.12]

Вычислить коэффициент теплопроводности н среднюю температуру трансформаторного масла, если при расходе теплоты через кольцевой слой масла <3=1,8 Вт, температура платиновой нити /01=106,9 С и температура внешней поверхности кварцевой трубки /сз=30,6"С. [c.16]

Трубчатый воздушный подогреватель производительностью 2,78 кг воздуха в 1 с выполнен из труб диаметром й(/йз = 43/49 мм. Коэффициент теплопроводности материала труб Л=50 Вт/(м °С). Внутри труб движется горячий газ, а наружная поверхность труб омывается поперечным потоком воздуха. Средняя температура дымовых газов /ц(1 = 250°С, а средняя температура подогреваемого воздуха 1к2=145°С. Разность температур воздуха на входе и выходе из подогревателя равна 6 =250° С. Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке ai = 45 Вт/(м - С) и от стенки к воздуху 03 = =25 Вт/(м2.°С), [c.18]

Примечание. Так как коэффициент теплоотдачи от стенки трубы к воде значительно больше, чем от газов к стенке, то температура внутренней поверхности трубы будет близка к средней температуре воды и отношение Ргж/Ргс 1. Поэтому в условиях рассматриваемой задачи можно в формуле (5-7) принять (Ргж/Ргс)° = [c.86]

Как изменятся коэффициенты теплоотдачи и поверхности нагрева для воды, масла и воздуха, полученные в задаче 5-38, если при той же средней температуре теплоносителя (/ik = 70° ) температура степки будет не 120, а 20° С, т. е. будет происходить охлаждение теплоносителя при том же температурном напоре, что и в условиях задачи 5-38. [c.89]

В контуре атомной энергетической установки поверхность нагрева теплообменного устройства выполнена из труб внутренним диаметром d=12 мм и длиной / = 2400 мм. Внутри труб протекает натрий со средней температурой = 400° С и средней скоростью ау = 2 5 м/с. [c.102]

Водяной калориметр, имеющий форму трубки с наружным диаметром d=15 мм, помещен в поперечный поток воздуха. Воздух имеет скорость ап =2 м/с, направленную под углом 90° к оси калориметра, и среднюю температуру <ж=20 С. При стационарном тепловом режиме на внешней поверхности калориметра устанавливается постоянная средняя температура /с=80°С. [c.137]

Средняя температура воды /,к=10°С и температура поверхности трубки <с=50°С. [c.138]

Сравнение произвести при одинаковых скоростях и средних температурах жидкостей, равных соответственно w=2 м/с и tx = 70° , и при температуре поверхности трубки <с=90°С. [c.141]

Определить средний коэффициент теплоотдачи от труб к натрию и среднее значение плотности теплового потока на поверхности труб при условии, что средняя температура наружной поверхности труб f = 256° . [c.147]

Определить коэффициент теплоотдачи от поверхности труб к натрию в теплообменнике, рассмотренном в задаче 6-24, если скорость набегающего потока и средняя температура натрия соответственно равны ш = 0,8 м/с ж = 300° . Найти также количество теплоты, воспринимаемой натрием, если средняя температура поверхности труб /с = 305°С и пучок состоит из д=56 труб длиной 1=1 м. [c.148]

При изотермическом превращении в условиях средних температур происходит рост отдельных кристаллов в продольном и поперечном направлениях, однако скорости роста значительно ниже, чем при мартенситном превращении. Возникновение рельефа на полированной поверхности шлифа указывает на то, что а-фаза когерентно связана с аустенитом, а переход у->а происходит вследствие упорядоченного перераспределения атомов подобно мартенситному превращению. [c.106]

Таким же образом находим степень черноты газов при средней температуре поверхности газохода [c.483]

На рис. 5.6.3 для случая о = ОД Ро = 1 бар и трех интенсивностей разрежения ре = 0,1, 0,2, 0,3 бар) приведены полученные зависимости радиуса, среднемассовой температуры пузырька и параметра Nu от времени на стадии расширения. Интересно отметить, что при расширении пузырька средняя температура газа сначала понижается, а затем начинает расти до температуры жидкости, т. е. непрерывно улучшающийся теплообмен с избытком компенсирует понижение температуры газа, вызванное его расширением. Влияние теплообмена усиливается из-за непрерывного увеличения поверхности пузырька и убывания скорости расширения. [c.283]

Модуль упругости Е зависит от температуры. Здесь это не учитывается, что вполне допустимо, если разность температур внутренней и наружной поверхностей цилиндра невелика. В таком случае модуль следует брать равным его значению при средней температуре стенки цилиндра. [c.453]

На рис. 3.18 изображены рассчитанные таким способом тепловые характеристики 1—3. Постоянные величины выбраны теми же, что и при расчете гидродинамических характеристик. Независимым параметром является разность квадратов давлений на поверхностях стенки. Все эти характеристики неоднозначны — некоторому тепловому потоку могут соответствовать два режима с различной температурой внешней поверхности. Неоднозначность характеристик обусловлена той же самой причиной, что и неоднозначность гидродинамических характеристик. С увеличением перепада давлений повышается значение температуры охладителя на выходе, соответствующее максимуму характеристик. Это объясняется снижением средней температуры газа внутри пористой стенки при увеличении расхода охладителя. [c.72]

Теплота от мгновенного плоского источника в стержне распространяется в основном в направлении вдоль стержня. Если пренебречь теплоотдачей боковых поверхностей, то температуру по поперечному сечению стержня можно считать равномерной, а процесс распространения теплоты — линейным. В случае заметной теплоотдачи с поверхности температура по поперечному сечению стержня будет неравномерной. Теплоотдачу учитывают путем введения в уравнение (6.7) сомножителя е , который отражает лишь понижение средней температуры в сечении, но не выражает неравномерности температуры по толщине стержня [c.162]

Выразив составляющие теплового баланса через введенные обозначения и решив уравнение относительно Та, получаем окончательное выражение для средней температуры поверхности обмуровки, защищенной сложным экраном [c.215]

В случае плавникового экрана средняя температура на поверхности обмуровки определится выражением [c.216]

За определяюш ую здесь принята средняя температура пограничного слоя. Определяющий размер зависит от формы и расположения поверхности теплообмена для труб и шаров за определяющий размер следует принимать их диаметр, для вертикальных плит — их высоту, для горизонтальных плоских поверхностей — наименьший горизонтальный размер. [c.347]

Иногда для строгого выполнения подобия по условию однозначности требуется очень большое число параметрических критериев. Например, соотношение динамических коэффициентов вязкости при температуре жидкости на входе в канал и температуре стенки при изменении последней по длине канала приведет к необходимости вводить этот критерий для каждой точки поверхности. Если же отнести коэффициент вязкости к средней по поверхности канала температуре стенки, то достаточно использовать один параметрический критерий, которым, строго говоря, можно пользоваться только при исследовании усредненных по площади характеристик исследуемого процесса трения или теплообмена. [c.12]

Если частицы, образующие дисперсную систему, неподвижны, характеризуются низкой теплопроводностью, а процессы переноса интенсивны, температурное ноле может оказаться сильно изменяющимся в пределах элементарного слоя. При этом частицы нельзя характеризовать одной, постоянной по всей поверхности, средней температурой. Более точным приближением будет в этом случае следующая схема поверхности частиц а, i,. с, d имеют одну среднюю температуру, поверхности а, i, с, d —другую. При таком задании температуры частиц, учитывающем их неизотермич-ность, излучательная способность элементарного слоя должна зависеть также от градиента температуры в его пределах и может быть определена лишь по формулам (4.26) — (4.28). [c.157]

Передний угол резца оказывает больщое влияние на пластическую деформацию срезаемого слоя, трение на передней поверхности, среднюю температуру контакта, прочность режущей кромки и период стойкости. [c.251]

Измерение температуры поверхности катода также наталкивается на ряд трудностей. В мощных угольных дугах, у которых плотность катодного тока относительно невелика, температуру можно измерять с помощью пирометра. В дугах с большой плотностью катодного тока и малыми размерами катодного пятна определение температуры по излучению катода затруднено тем, что источником излучения, по крайней мере частично, может быть не поверхность катода, а ярко светящийся слой плазмы вблизи этой поверхности. Среднюю температуру можно определять по проплавившейся глубине электрода, если известна длительность горения дуги (Л. 68 и 69]. Для этой цели дугу заставляют гореть между электродами, состоящими из ряда слоев металлической фольги различной толщины, и определяют толщину проплавившейся фольги. Отсюда можно вычислить сред- [c.56]

Во II рабочем участке шаровые калориметры были раздвинуты (объемная пористость /п = 0,31). Опыты по определению среднего коэффициента теплоотдачи проводились на воздухе при давлении 0,1—0,9 МПа, температуре на входе в рабочий участок 30—285° С нагреве в рабочем участке 10—50° С и средней температуре поверхности шарового калориметра 200— 330° С. Установившийся режим определяли по температурам газа и поверхности элементов и отсутствию температурной разности между внутренней трубой и силовым чехлом. Тепловой баланс между мощностью электрокалориметров и нагревом воздуха подсчитывали по зависимости [c.73]

Для исследования была выбрана одна четвертая частЬ ОК--ружности, расположенная в горизонтальной плоскости, где находились две точки касания шарового калориметра е соседними шарами. Опыты проводились при Re = 7-10 средний коэффн-циент теплоотдачи для этого режима был равен 343 Вт/(м -° С) температурная разность в металлической обрлочке при мощности электронагревателя 500 Вт составляла - 62° С измерен-кая разность температур в тангенциальном направлении по поверхности между точкой касания и точкой поверхности с мак- симальным локальным коэффициентом теплоотдачи была равна 6°С влияние неоднородности локального коэффициента теплопередачи практически не сказывалось на температурном поле в оболочке уже на расстоянии 12,5 мм от поверхности. Минимальная температура поверхности получалась в области с максимальным коэффициентом теплоотдачи, максимальная— в месте контакта с соседним шаром. При среднем перепаде в оболочке 62°С измеренная разность температур на поверХ ности электрокалориметра, вызванная наличием переменного коэффициента теплоотдачи, составляла 6° С, что не превышает 10% этого перепада. Полученное экспериментальным путем температурное поле было проверено с помощью расчетных- методов. В частности, был разработан метод, основанный на уравнении теплового баланса в форме конечных разностей, и составлен алгоритм для расчета, распределения температур в объеме на ЭВМ. [c.85]

Найти площадь поверхности нагрева секционного водо-во-дяного подогревателя производительностью Q = 1500 кВт при условии, что средняя температура греющей воды /ж1=П5°С, а средняя температура нагреваемой воды /жг = 77°С. Поверхность нагрева вы- [c.16]

Котельный пучок омывается продольным потоком дымовых газов. Трубы пучка внешним диаметром rf=80 мм и длиной 1=3 м расположены в коридорном порядке с шагом Si=200 мм и 2 = = 200 мм (рис. 5-9). Средняя температура газов /ж = 750° С средняя температура наружной поверхности труб с=250°С и средняя скорость движения газов w — 6 м/с. Объемнь1й состав газ ов (относительные парциальные давления) =76. [c.97]

Трубы изнутри охлаждаются водой, так что средняя температура их наружной поверхности /с=173 С. Сухой насыщенный водяной пар под давлеинем р=1 МПа конденсируется на наружной поверхности труб. [c.165]

Плоские стенки. Представим себе плоскую стейку толщшой 5 (рис. 239, о), через которую в направлении, перпендикулярном ее плоскости, проходит равномерный тепловой поток. Пусть поверхность стенки, обращенная к источнику теплоты, имеет температуру i , а противоположная поверхность t2, причем il > I2 Температура поперек стенки, как известно из теории теплопередачи, изменяется по прямолинейному закону. Средняя температура стенки t p = 0,5 1 у + Гг). [c.367]

Го) идет не только на подогрев G (t - to) входящего в нее охладителя, но и на повышение средней температуры to (нагрев) а° (7 - to) всего продольного потока. Здесь а° -коэффициент теплоотдачи от пористой стенки к оставшемуся в канале потоку. Соотношение между этими отдельными составляющими меняется в зависимости от параметров потока и отсоса охладителя, ошибка допущения G (t - to) = a (T to) или a = воэрастает по мере уменьшения отсоса охладителя и становится особенно большой при G О, когда а о, где о — коэффициент теплоотдачи от непроницаемой стенки. В этом случае отношение a /G = (t - to)l Т to) может стать значительно больше единицы. Повышение средней температуры теплоносителя Го при его движении вдоль проницаемой поверхности приводит к снижению его эффективности и это обстоятельство необходимо учитывать. [c.51]

Эта температура соответствует энергии порядка 10 эВ, достаточной для полной ионизации атомов с малым атомным номером. Но если атомы водорода и гелия ионизованы, то общее число частиц N надо увеличить, прибавив к нему число свободных электронов, и, как следует из уравнения (117), средняя температура окажется в 2—3 раза ниже значения, полученного в (118). Имеются данные, что Солнце не изотермично во всем его объеме, т. е. не находится при постоянной температуре. Тем не менее результат нашей оценки близок к тому, что получается при более обоснованных расчетах средней температуры ядра Солнца. Температура на его поверхности намного ниже, как показывает подсчет по потоку излучения, испускаемо.му Солнцем, эта температура составляет около 6-10 К. Наш результат (118) для средней температуры Солнца более чем в 10 раз превышает визуально оцениваемую температуру его поверхности. [c.303]

В звуковой волне наряду с плотностью и давлением испытывает периодические колебания около своего среднего значения также и температура. Поэтому вблизи твердой стенки имеется периодически меняющаяся по величине разность температур между жидкостью и стенкой, даже если средняя температура жидкости равна температуре стенки. Между тем на сймой поверхности температуры соприкасающихся жидкости и стеики должны быть одинаковыми. В результате в топком пристеночном слое жидкости возникает большой градиент температуры температура быстро меняется от своего значения в звуковой волне до температуры стенки. Наличие же больших градиеЕнов температуры приводит к большой диссипацнп энергии путем теплопроводности. По аналогичной причине к большому поглощению звука приводит при наклонном падении волны также li вязкость жидкости. При таком падении скорость жидкости в волне (по направлению распространения волны) имеет отличную от нуля компоненту, касательную к поверхности стенки. Между тем на самой поверхности жидкость должна полностью при.г и-пать к стенке. Поэтому в пристеночном слое жидкости возникает большой градиент касательной составляющей скорости. ), что и приводит к большой вязкой диссипации энергии (см. задачу 1). [c.426]

На фиг. 96 приведена также завислмость температуры поверхности ленты 0 и средней температуры насадкп в том же сечении 6, (0 — средняя температура ленты на половине ее толщины) от времени. Разность s m на фиг. 96 и 97 сильно увеличена. Для металлической ленты вследствие высокой теплопроводности материала эта величина ничтожна по сравнению с разностью температур между газом и металлом. [c.115]

Согласно уравнениям (11.41)—(11.43) величина пульсаций скорости, температуры и давления в турбулентном потоке жидкости определяется через частные производные первого порядка от средней скорости w . и средней температуры Т жидкости по координате z при х = onst, т. е. по нормали к обтекаемой поверхности. [c.396]

Значение Qnaт определяют в тарировочных опытах из соотношения (14.4) при наложении на поверхность теплообмена тепловой изоляции. В этом случае на исследуемой поверхности q=Q и тепловые потери однозначно определяются подводимой электрической энергией. Для конкретных условий величину Qaoт можно представить в виде зависимости от средней температуры поверхности опытного участка Tu,[Qпoт = f(7 v,)] Если тепловые потери велики, то для их уменьшения (в пределе — полного исключения) используют наряду с теплоизоляцией опытных участков охранные или компенсационные нагреватели. [c.276]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...