Процесс Характеристика интегральная

Ударный импульс. Помимо закона изменения во времени ударного ускорения, скорости или перемешения, важнейшими характеристиками ударных процессов являются интегральные величины ударный импульс (импульс ударной силы за время [c.475]

По нашему мнению, ни физическая, ни серийная методики не позволяют получить достаточно точную и полную информацию о явлениях, возникающих при многократно повторяющихся разрядах. Для выявления общих интегральных зависимостей электрической эрозии при повторяющихся разрядах необходимо полностью определить протекающие процессы характеристики единичных актов эрозии, фиксируемые при измерениях по физической методике, и их статистическое распределение. [c.211]

Эти погрешности имеют случайный характер. В процессе обработки случайным образом меняются параметры технологического процесса, характеристики обрабатываемого материала и другие условия, что в целом приводит к разбросу получаемого размера. Размер детали как случайная величина описывается всеми теми же характеристиками, которые указаны для случайных величин в п. 3.2, т. е., мы должны располагать интегральными характеристиками — функцией или плотностью распределения — и числовыми характеристиками — моментами (в основном математическим ожиданием и дисперсией). [c.192]

Несомненный интерес представляет определение влияния интенсивности теплообмена в цилиндре на развитие рабочего процесса и интегральные характеристики двигателя. На рис. 50 приведено влияние показателя к на удельный расход топлива ge, [c.125]

Открытие вихревого эффекта и его последующее изучение неразрывно связаны с экспериментальным усовершенствованием конструкций вихревых труб, направленным на повышение его интегральных термодинамических характеристик аГ , ЛТ , л, и Все экспериментальные работы, посвященные исследованию вихревого эффекта, можно отнести к одной из двух фупп повышение эффективности вихревых труб оптимизацией формы камеры энергоразделения, соплового ввода и конструктивных размеров, определенно влияющих на термодинамику процесса энергоразделения [c.49]

После полной конструктивной детализации общего вида требуется определить условия агрегирования (сборки) элементов и узлов в интегральную конструкцию ЭМП. Это достигается путем установления технологических параметров элементов и узлов. К технологическим параметрам относятся технологические допуски, классы точности и чистоты обработки поверхностей деталей, способы взаимного сопряжения и т. п. Выбор технологических параметров осуществляется с учетом прогрессивных технологических процессов, имеющихся производственных возможностей и преследует две основные цели 1) сохранение технологического разброса параметров и характеристик ЭМП в пределах, обеспечивающих требуемое качество функционирования в различных режимах работы 2) улучшение технико-экономических интегральных показателей производства и эксплуатации ЭМП. [c.162]

При получении законов трения и теплообмена на основе опытных данных по трению и теплообмену кроме интегральных характеристик процессов /2 и 51) необходимо знать распределение скорости и температуры по сечению пограничного слоя. Это позволяет вычислить условные толщины пограничных слоев б и и числа Re и КеГ. [c.32]

Локальные и интегральные характеристики пограничного слоя существенно зависят от режима течения жидкости в пограничном слое, является ли это течение ламинарным или турбулентным. Весьма важным является умение управлять развитием пограничного слоя, процессом перехода ламинарного течения в турбулентное, так как при проектировании летательных аппаратов это позволяет в зависимости от поставленной задачи оптимизировать их форму, правильно выбирать органы управления и т. п. [c.670]

Интегральные представления (2.2.46), (2.2.56) и (2.2.67) для правила действия линейного оператора А являются частными случаями (2.2.34). В принципе можно построить множество других представлений, которые будут частными случаями (2.2.34) и получающихся при выборе более сложного вида параметрической системы функций Р(/, т) в (2.2.33). Однако все такие представления будут слишком сложны из-за трудности отыскания функции s(t), необходимой для построения исходного представления (2.2.33). Поэтому при исследовании динамики технологических процессов применяют только интегральные представления с использованием весовой функции G t, т), частотной характеристики F t, ш) [или параметрической передаточной функции F t,p)] и переходной функции Эти функции в дальнейшем будем называть ха- [c.67]

Грунты представляют собой сложную гетерогенную систему. Все три фазы (твердая, жидкая и газообразная) неоднородны. Поэтому попытки установления детерминированных зависимостей между теми или иными характеристиками грунта и скоростью коррозии не приводили к успеху. Удельное электрическое сопротивление грунта зависит от многих факторов, непосредственно влияющих на течение коррозионного процесса, например минерализации грунтов, влажности и др. Удельное электрическое сопротивление — интегральная величина, отвечающая за достаточно большой объем грунта, и поэтому измеренная величина удельного электрического сопротивления — некоторая средняя, наиболее [c.183]

Вместе с тем необходимо отметить, что на любой технической поверхности, даже если ее можно считать абсолютно гладкой в гидродинамическом отношении, всегда имеется множество центров парообразования с различными радиусами кривизны. Из всего этого множества активными центрами при заданном значении перегрева являются зародыши паровой.фазы, радиус кривизны которых больше минимального радиуса зародыша, который может быть приближенно определен по уравнению (6.8). Очевидно, что условия зарождения, роста и отрыва паровых пузырей, образующихся около центров с различным радиусом кривизны, не одинаковы, а состояние жидкости у поверхности пузыря и пара в пузыре у каждого центра непрерывно меняется во времени. Следовательно, кипение жидкости по своей физической природе является нестационарным процессом. Однако при выводе соотношений для какой-либо интегральной характеристики, например для коэффициента теплоотдачи или первой критической плотности теплового потока, процесс кипения обычно рассматривается как стационарный с учетом цикличности работы каждого центра парообразования. Разумеется, при этом пользуются среднестатистическими значениями всех его внутренних характеристик. [c.172]

В условиях направленного движения среды паровые пузыри, образующиеся на теплоотдающей поверхности, испытывают дополнительное (по сравнению с кипением в большом объеме) динамическое воздействие со стороны потока жидкости. Под влиянием этого фактора меняются значения локальных характеристик процесса парообразования уменьшается отрывной диаметр паровых пузырей, увеличивается частота их отрыва, деформируется поверхность пузыря и пр. Перестройка процесса парообразования оказывает влияние и на интегральные количественные характеристики процесса — коэффициенты теплоотдачи и гидродинамического сопротивления. [c.225]

Параметры пленки и связанные с ними такие интегральные характеристики, как коэффициенты теплоотдачи и гидродинамического сопротивления, плотность критического теплового потока или граничное паросодержание, характеризующее кризис второго рода, скорость солеотложения на поверхности трубы при генерации пара, существенно зависят от интенсивности процессов уноса капель с поверхности пленки и их выпадения на пленку. В связи с этим процессы обмена массой между ядром потока и пленкой интенсивно (особенно в последние годы) изучаются. [c.235]

Процессы влагообмена между ядром и пленкой или механического взаимодействия ядра потока с поверхностью пленки и другие обменные процессы в дисперсно-кольцевом потоке настолько сложны, что строгое аналитическое решение задач, связанных с нахождением расчетных зависимостей для той или иной интегральной характеристики процесса, наталкивается на непреодолимые трудности. Эти трудности обусловлены в основном большим числом переменных, подлежащих определению, а также неопределенностью-при задании граничных условий. Даже если задача решается как [c.238]

Методы оценки локальных повреждений. Большое разнообразие размеров и конфигурации локальных повреждений и топографии их расположения на поверхности затрудняет выбор таких численных характеристик степени повреждения, по которым можно было бы судить об изменении выходных параметров изделия. Применяемые интегральные методы, хотя и более просты, но дают меньшую информацию о тех изменениях, которые претерпевает поверхность изделия в процессе эксплуатации. [c.96]

Реализованный процесс уже несет в себе информацию о многопараметрическом внешнем воздействии через интегрально реализованную реакцию на это воздействие в виде процесса роста трещины. Если он может быть восстановлен из анализа созданной свободной поверхности — излома, то он может быть охарактеризован через механические характеристики простого тестового опыта. Через тестовый (стандартный) опыт, в котором установлены кинетические закономерности роста усталостных трещин, может быть полностью смоделирован (прогнозируем) или восстанов.пен (экспертиза разрушения) процесс реализованного разрушения путем введения эквивалентных характеристик или параметров механики разрушения. Такое представление может быть осуществлено на основе принципов синергетики в физике и меха- [c.78]

Сформулированные принципы неопределенности показывают, что момент разрушения элемента конструкции с трещиной характеризуется достижением в материале определенного уровня энергии, который остается неизменным при сохранении ведущего механизма раскрытия берегов трещины в момент ее страгивания. Однако при этом возникает такая же проблема с оценкой уровня этой энергии, как и при анализе процесса роста трещин. Величина предельного уровня может быть охарактеризована через механические характеристики, которые зависят от условий нагружения элемента конструкции. Однако и в этом случае приходится вводить представление об интегральных характеристиках предельного состояния материала, достигаемого при многопараметрическом внешнем воздействии. [c.101]

Условия нагружения элемента конструкции, как правило, могут быть реализованы в широком диапазоне варьирования температуры, частоты нагружения, асимметрии цикла путем силового воздействия на элемент конструкции по нескольким осям при разном соотношении между величинами компонент нагружения и т. д. Реальные условия многопараметрического эксплуатационного нагружения материала, воплощенного в том или ином элементе конструкции, ставят вопрос об использовании интегральной оценки роли условий нагружения в развитии процесса разрушения. В связи с этим необходимо введение представления об эквивалентном уровне напряжения для проведения расчетов с использованием новой характеристики напряженного состояния материала в виде эквивалентного КИН. Использование эквивалентной величины в свою очередь требует получения сведений о закономерностях процесса разрушения в некоторых тестовых или стандартных условиях циклического нагружения материала, в которых осуществлено построение базовой или единой кинетической кривой. Параметры кинетической кривой в стандартных условиях опыта становятся характеристиками только свойств материала. Разнообразие реальных условий нагружения материала, в том числе и влияние геометрии элемента конструкции, рассматривается в условиях подобия путем сведения всех получаемых кинетических кривых к базовой или единой кинетической кривой. Поэтому влияние того или иного параметра воздействия на кинетику усталостной трещины в измененных условиях опыта по отношению к тестовым условиям испытаний может быть учтено через некоторые константы подобия. Они выступают в качестве безразмерного множителя. [c.190]

Введение характеристической длины несколько усложняет описание роста трещины, поскольку подразумевает знание степени пластической деформации и температуры как двух факторов, при которых характеристическая длина может измениться в широких пределах. Это интегральная характеристика поведения материала, но она не может быть в точности воспроизведена из анализа уже реализованного процесса распространения усталостной трещины. [c.243]

Испытания на КСТ проводят путем предварительного выращивания за короткий промежуток времени усталостной трещины при высоком уровне размаха напряжения. Высокий уровень напряжения интегрально воздействует на все объемы материала. Определение величины КСТ осуществляют на маятниковом копре путем долома образца с трещиной при высокой скорости деформации. Все этапы нагружения образца направлены на включение в процесс деформации и разрушения материала не отдельных его структурных элементов, а конгломерата зерен. Низкая величина КСТ служит браковочной характеристикой вязкости разрушения материала, но такая оценка способности материала сопротивляться [c.382]

Использование представленного соотношения правомерно, начиная с расстояния не менее 1 мм от поверхности, когда влияние концентрации напряжений у поверхности отверстия пренебрежимо мало на начальном этапе роста трещины. Вместе с тем в этом случае в расчете эквивалентного напряжения интегрально учитывается влияние всех процессов упрочнения и разупрочнения материала в связи с развитой пластической деформацией в области малоцикловой усталости уже в первом цикле приложения нагрузки. Следует подчеркнуть, что выявленные в эксплуатации трещины по своему размеру (в пределах 1 мм) и по характеру возрастания шага усталостных бороздок (линейная зависимость от длины) относят к малым трещинам. Для них точнее и корректнее использовать понятие не напряжения, а размаха деформации или /-интеграла в связи с развитой пластической деформацией (см. главу 5). Вместе с тем для оценки относительных характеристик реализуемого процесса в эксплуатации и при проведении стендовых испытаний представление об эквивалентном напряжении остается по-прежнему корректным. Это связано с тем, что независимо от того, каким образом реализовано нагружение материала, рассматриваемой величине шага усталостных бороздок ставится в соответствие единственное значение именно эквивалентного коэффициента интенсивности напряжения. Его величина полностью определяется эквивалентным напряжением. [c.550]

Итак, из анализа излома лопаток можно однозначно устанавливать диапазоны скоростей, при которых реализован процесс роста усталостных трещин, и дополнительно может быть дана оценка уровня эквивалентного напряжения, являющегося интегральной характеристикой всех затрат энер- [c.581]

Величины Гр. р, вычисляемые по уравнению типа (3.1), являются интегральными характеристиками образца, результаты испытания которого определяет одна итоговая точка, т. е. в этом случае объем частной выборки равен числу испытанных образцов. В то время как коэффициенты уравнения состояния определяют с использованием кривых ползучести и длительной прочности, результат испытания каждого образца представляет серия точек кривых, отражающих закономерности ползучести на разных стадиях процесса. [c.99]

Механ [57] сообщил, что пружины из стеллита и инконеля X, облученные интегральным потоком I-IO нейтрон 1см при 304° С, не ухудшили своих характеристик. Капп ]24] исследовал влияние облучения на механические свойства инконеля и инконеля X. Он исследовал инконель X, облученный в трех состояниях твердого раствора, отожженном и холоднотянутом (около 35% деформации). Эти материалы облучали при 50, 250 и 300° С интегральными потоками быстрых нейтронов от 3,1-101 до 1 3.10 нейтрон/см . Исследование процессов старения во время облучения проводили на инконеле X, который является стареющим сплавом. При этом обнаружено, что изменения предела текучести вслед- [c.261]

Ученые пытаются разработать математические модели взаимодействия между атмосферой и океаном, что позволило бы прогнозировать процессы, возникающие в этих средах. Результаты не всегда оказывались успешными. Трудности вызваны тем, что приходилось учитывать множество взаимосвязанных факторов (рис. 12.14). И все же за последние 10 лет, с тех пор как появились быстродействующие цифровые ЭВМ на интегральных схемах с высокой емкостью памяти, достигнут значительный прогресс в области моделирования климата. Предстоит еще, правда, многое сделать, прежде чем будут достигнуты две основные цели определение крупномасштабных, долговременных поглощательных и рассеивающих характеристик совокупной системы океан — атмосфера и оценка вторичных взаимодействий, которые могли бы существенно повлиять па структуру и изменчивость этой совокупной системы. [c.297]

Преимущественное развитие усталостных трещин происходит в поверхностных слоях, что обусловлено более ранним по сравнению с остальным объемом металла повреждением поверхностных слоев из-за более раннего накопления в этих слоях критической плотности дислокаций [83]. Поскольку процесс усталости во всей массе протекает неоднородно, то для изучения изменения свойств в процессе циклического нагружения необходимы характеристики, которые позволяли бы судить о процессах, происходящих в локальных объемах металла. В связи с этим при изучении усталостного разрушения широкое применение нашли методы измерения твердости и микротвердости, рентгеновского анализа, оптической и электронной микроскопии. Результаты этих исследований представляют большой интерес для выявления сходства и различия кинетики накопления структурных повреждений и разрушения в условиях объемного циклического нагружения и при фрик-ционно-контактной усталости, поскольку аналогичные методы исследования широко применяются при трении. Методы интегральной оценки структурных изменений, такие, как измерение электросопротивления (проводимости), внутреннего трения, магнитных свойств, несмотря на то что требуют специальной подготовки образцов и соответственно испытательного оборудования, также могут быть полезны для исследования процессов трения. [c.33]

Технологический процесс изготовления пятисекционных отсеков сводился к следующему. На профилированные знаки-оправки наматывали последовательно чередующимися продольными и поперечными слоями ленту. Натяжение ее при намотке поперечных слоев 250Н/см, а продольных — 150Н/см. С целью улучшения адгезии между слоями ленту изготавливали из матов, уложенных в пакеты с заданной анизотропией механических характеристик. Утолщения между поперечными стенками и обшивкой изготавливали методом формования в отдельном приспособлении. Знаки-оправки с лентами, обшивки и утолщения укладывали в пресс-форму. Режим прессования определялся типом связующего. Описываемый технологический процесс в современном представлении соответствует технологическому процессу изготовления интегральных конструкций. [c.320]

Метод интегрального аналого-цифрового преобразования базируется на представлении входного аналогового сигнала временным интервалом определенной длительности. В простейшем случае, когда характеристика преобразователя представляет собой прямую, входной сигнал сравнивается с линейно нарастающим напряжением (пилообразная функция) и определяется время, необходимое для достижения значения, равного значению входного сигнала. Это время прямо пропорционально уровню входного сигнала. Разрешающая способность этого метода определяется частотой счетных импульсов и крутизной фронта импульса пилообразного напряжения. Наивысшая точность достигается при высокочастотных тактовых импульсах и малом наклоне пилообразной характеристики. Интегральное аналого-цифровое преобразоваш1е-процесс более медленный, чем метод последовательных приближений так, типовое преобразование с точностью шесть разрядов занимает около 14 МКС. Однако данный метод более точен, особенно в условиях электрических помех, из-за его меньшей чувствительности к ним сигнал помехи может быть как положительным, так и отрицательным, вследствие чего интегральное значение сигнала стремится к нулю. [c.420]

Интегральные параметры пласта получают при помощи исследований на скважинах, используя при этом реальные крупномасштабные процессы движения жидкости или газа в пласте. Хотя характеристики процесса измеряются только в одной точке — скважине, протекание процесса в ней зависит от его хода во всей пластовой системе. Следовательно, при интерпретации нужно иметь в виду, что та или иная характеристика, полученная в результате анализа процесса, является интегральной , а, точнее говоря, найденный параметр является функционалом, т. е. числом, зависящим от функций распределения искомого и других параметров по пространству. В этом случае масштабы осреднения сравнимы с характерными размёрами изучаемого поля, и можно ожидать, что интегральные параметры содержательнее в информационном отношении, чем локальные. По своей сути интегральные параметры не являются локальными характеристиками, т. е. их нельзя приписать определенным точкам пространства, а если это делается, то следует учитывать всю условность такой операции. [c.10]

Анализ наиболее широко применяемых критериев эффективности обработки показал, что в той или иной мере каждый из них зависит от производительности формообразования. Вследствие увеличения производительности, например, автоматизированного оборудования можно получить (по разным данным) до 60-70% экономического эффекта (Михайлов А.Н., 1992). Это дает основание использовать производительность формообразования в качестве частного критерия эффективности и на примере его применения показать потенциальные возможности дифференциально-геометрического метода формообразования поверхностей при механической обработке деталей. Выбор такаго критерия эффективности оправдан также тем, что производительность формообразования является важным показателем эффективности процесса обработки сложных поверхностей деталей и эксплуатациии многокоординатных станков с ЧПУ. Она является результирующей обобщенной характеристикой интегрального воздействия инструмента на заготовку и определяет интенсивность функционирования формообразующей системы станка с ЧПУ (Решетов Д.Н., Портман В.Т., 1986). Полученные при этом результаты без принципиальных ограничений могут быть обобщены на случай применения иного аналитически описанного критерия эффективности, в том числе и комплексного. [c.432]

Предварительная пластическая деформация приводит к довольно существенному уменьшению величины а<г и слабее влияет на коэффициент т . Слабая зависимость гпт от ев достаточно легко объяснима. Дело в том, что переползание дислокаций и поперечное скольжение, определяющие б ск, являются существенно термоактивированными процессами и в гораздо меньшей степени чувствительны к дислокационной структуре материала, возникающей при его пластическом деформировании. Что касается влияния предварительной деформации на Od, то здесь необходимо дать некоторые пояснения. Полученный результат по снижению величины оа от предварительной деформации сначала кажется противоречивым, так как параметр Од имеет смысл прочности матрицы или границы соединения матрицы с включением, которая не должна меняться при деформировании. Указанный вывод действительно имел бы место, если бы мы рассматривали локальную прочность материала в масштабе порядка длины зародышевой трещины. В зависимости же (2.7) под Od понимается некоторая осредненная не меньше, чем в масштабе зерна, интегральная характеристика, отражающая сопротивление материала зарождению микротрещины. Поэтому при наличии предварительного деформирования материала необходимо учитывать возникающие остаточные микронапряжения. В этом случае в первом приближении параметр а<г можно определить по зависимости [c.107]

Такой подход приводит лишь к односторонней и неполной оценке интегральной характеристики термодинамической эффективности процесса энергоразделения, так как не учитывается эффект подофева. Поэтому внутренний адиабатный КПД [c.185]

Для анализа автоколебательных систем неосцнлляторного типа с запаздывающей обратной связью можно применить метод переходных характеристик. Этот метод основан на использовании функции отклика ц ( ), физический смысл которой заключается в том, что если на вход линейной системы подать единичный скачок напряжения, то на ее выходе появится отклик Функция отклика, представляющая реальное значение выходного напряжения, позволяет найти переходный процесс и напряжение на выходе четырехполюсника с помощью интегрального соотношения Дюамеля [c.233]

Интегральная плотность испарения. В качестве аналога влажности для продуктов, обрабатывае.мых в контактных аппаратах, можно рассматривать усушку с 1 поверхности продукта, т. е. количество влаги, испаренной к данному моменту времени (текущее значение усушки). Эта величина имеет четкий физический смысл и измеряется в килограммах на 1 м . Поскольку методы тепло-массометрии позволяют измерять непрерывно в процессе обработки плотность потока массы за счет испарения /, кг/(м с), можно прямо определить новую характеристику путем интегрирования [c.134]

В связи с этим важное значение приобретают задачи равновесия упругих тел с трещинами. Однако решения этих задач, зачастую связанные с большими математическими трудностями, содержат гораздо больше информации, чем требуется. Главным здесь является вопрос о том, обладает ли тело при рассматриваемой нагрузке несущей способностью или нет, т. е. представляет основной интерес не само решение сложной задачи равновесия тела с трещинами, а существование или несуществование этого решения при рассматриваемой нагрузке. Поэтому с математической точки зрения разрушение наступает при реализации такой ситуации, которая приводит к выполнению некоторых предельных условий, о беспечивающдх несуществование решений соответствующей задачи равновесия тела с трещинами. Этп условия являются интегральными характеристиками процесса разрушения, что созвучно с общей г.лобальной концепцией разрушения твердых тел [243]. [c.6]

Все это делает весьма актуальным рассмотрение упрощенных моделей, позволяющих рассчитывать интегральные характеристики процессов теплообмена и описываемых системами алгебраических иобыкновенных дифференциальных уравнений. В дальнейшем такие модели будем называть моделями с сосредоточенными параметрами, отделяя их тем самым от моделей с распределенными параметрами, которые учитывают пространственные распределения физических величин. [c.7]

В приближенных теориях могут быть использованы различные подходы к процессу теплообмена. Одним из важных направлений в теории теплообмена при кипении жидкости является нахождение количественных связей между характеристиками микрокипения (размеры, характерные скорости движения пузырей частота отрыва, число центров и др.) и интегральными характеристиками [q, а), необходимыми для технических расчетов. [c.308]

Протекающие в материале процессы в случае эксплуатационных разрушений могут протекать не в строгом соответствии с диаграммами или картами Эшби. Это обусловлено существованием критических условий по масштабному уровню протекания процесса эволюции открытых систем в соответствии с принципами синергетики [43-46]. При различном сочетании одновременно действующих нескольких факторов в результате эффекта их суммарного воздействия, взаимного влияния друг на друга может измениться критическая величина используемого (одного) параметра, который применяется для определения границы смены механизма разрушения. Многофакторная оценка поведения материала при различном сочетании параметров внешнего воздействия подразумевает комплексное изучение границ перехода от одних протекаемых процессов разрушения материала к другим с использоваттем интегральных характеристик эволюции поведения материала и рельефа излома в оценке условий его нагружения в эксплуатации. [c.99]

Тем не менее значение КИН также необходимо знать, поскольку существует другая задача в анализе кинетики роста усталостных трещин в эксплуатации, которая относится к определению уровня напряжения. Именно при решении этой задачи возникает вопрос о том, какой именно уровень и какого напряжения определяется на основе анализа параметров рельефа излома. Реализованный процесс представляет собой реакцию материала на внешнее воздействие и поэтому является некоторой интегральной характеристикой поведения среды — металла — на всю совокупность параметров внешнего воздействия, выразившуюся в продвижении трещины на ту или иную величину на рассматриваемой ее д.иине. В такой постановке задачи изучение процесса развития усталостных трещин в элементах авиационных конструкций осуществляют рассматривая металл как некоторую открытую систему, которая в процессе распространения в ней усталостной трещины производит непрерывный обмен энергией с окружающей [c.187]

Уравнение (4.5) при всей своей привлекательности имеет общий недостаток — в него введена предельная величина КИН (вязкость разрушения), что для его практического использования при анализе процесса усталостного разрушения элементов авиационных конструкций вносит существенную неопределенность. Как было показано в главе 2, предельное состояние элемента конструкции с усталостной трещиной определяется широким спектром величин вязкости разрушения, поскольку она существенно зависит от условий нагружения. Не менее сложным является вопрос об определении величины показателя степени в соотношении (4.4). Он не может быть рассмотрен как интегральная характеристика затупления трещины по некоторому отрезку ее фронта с переменной кривизной и ориентировкой направления локального подрастания трещины. Тем более что параметры зоны затупления (зоны вытягивания) — ее высота и ширина — тоже существенно зависят от условий нагружения, например от температуры (см. главы 2 и 3). Наконец, как было показано выше, пластическое затупление вершины трещины происходит в каждом мезотуннеле индивидуально . Оно существенно зависит от того, каким образом сформированы перемычки между мезотунне-лями. Перемычки не только определяют условия раскрытия вершины мезотуннеля, но и влияют на величину скорости роста трещины, при которой [c.189]

Германиевые транзисторы с диффузионной базой, характеризующиеся очень высоким значением предельной частоты передачи тока, обладают почти минимальной среди транзисторов с неосновными носителями чувствительностью к нейтронному облучению [13, 31]. Измерения электрических характеристик устройств в процессе облучения показали, что работа цепи возможна при интегральных потоках быстрых нейтронов больше 10 нейтрон 1см . Блер и др. [13] указывали, что при таких нейтронных потоках максимально допустимое время облучения для любой цепи будет зависеть от назначения транзистора. С этой целью было иссле- [c.288]

Результаты рентгеновского анализа показали, что несмотря на дискретный характер контактирования в каждый момент времени можно получить обобш енную характеристику состояния поверхностного слоя, связанную с различной степенью его упрочнения лли нарушения сплошности. Существование такой интегральной характеристики делает возможным использование метода измерения электросопротивления для исследования закономерностей структурных изменений при трении, как с целью проверки, качественной и количественной, результатов рентгеновского анализа, так и для выявления роли второй фазы (Feg ) и всей деформированной зоны (80—90 мкм) в обш ем процессе разрушения. Последнее представляет интерес в свете работы [53], в которой устанавливается связь между накоплением повреждений в поверхностном слое и нижележаш их слоях по мере их выхода на поверхность. [c.55]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...