Температурное поле топки

М — коэффициент, зависящий от вида температурного поля топки [c.65]

Поправочный коэффициент М, зависящий от температурного поля топки, определяется по формуле [c.67]

Частицы сажи в светящихся пламенах жидких топлив имеют самые различные размеры, причем максимальный размер, как правило, не превышает 500 ммк. Распределение частиц по размерам для каждого заданного топлива в основном обусловливается характером перемешивания топлива с воздухом в корне факела, величиной коэффициента избытка воздуха а и температурным полем топки. [c.134]

Полученный в послевоенные годы новый экспериментальный материал по теплообмену в топках мощных паровых котлов современных конструкций совместно с результатами выполненных научно-исследовательских работ по изучению горения и излучения пламени позволили вскрыть ряд характерных особенностей процесса и внести соответствующие изменения и уточнения в нормативный метод [Л. 31]. Эти уточнения [Л. 12] касаются в основном учета влияния на суммарный теплообмен температурного поля топки, установления [c.177]

Как уже отмечалось выше, влияние условий воспламенения и горения топлива на формирование температурного поля топки и суммарный теплообмен в топочной камере учитываются в [Л. 12] переменным параметром Мх, введение которого в известной мере замыкает уравнения баланса и теплопередачи, описывающие топочный процесс. [c.179]

Характер связи между параметром температурного поля топки Мх в формуле (6-1) и параметром А макс зависит от рода сжигаемого топлива. [c.180]

Несложно установить связь между коэффициентами и и и параметром температурного поля топки Мх, при которой удовлетворяется тождественное равенство рассчитанных по формулам (6-40) и (6-1) значений температуры газов на выходе из топки. Вытекающая из указанных формул связь и и с параметром температурного поля топки Мх описывается зависимостью [c.194]

Рис. 6-3. ВЗАИМОСВЯЗЬ п, И т, С ПАРАМЕТРОМ ТЕМПЕРАТУРНОГО ПОЛЯ ТОПКИ М .

Рис. в-7. ВЛИЯНИЕ НА ТЕМПЕРАТУРНОЕ ПОЛЕ ТОПКИ ПАРАМЕТРА р ПРИ ( =0,1 И А=0. [c.198]

В рассматриваемой нами задаче о температурном поле топки уравнению (1) следует придать вид [Л. 1] [c.224]

В исследованиях ЦКТИ выявлено влияние коэффициента избытка воздуха на эмиссионные свойства пламени, вызываемое изменением температурного поля топки. Получены зависимости по определению оптической плотности сажистых частиц и степени черноты топки, режимного множителя М и других параметров теплообмена в топке. [c.96]

В соответствии с изменением плотности потока падающего излучения и температурного поля топки изменяется интегральная степень черноты Ет в различных зонах топочной камеры. Область этого изменения показана на рис. 3-26. Следует заметить, что приведенные здесь данные относятся к различным режимным условиям работы агрегата как по значению нагрузки D, так и по значениям коэффициента избытка воздуха а. Так, при нагрузке D = = 450 т/ч коэффициент избытка воздуха а равен 1,24, а при нагрузках 420 и 300 т/ч он составил 1,31. В ряде опытов коэффициент избытка воздуха понижался до 1,17. Определенные колебания имелись также в элементарном составе сжигаемого топлива. Все это, естественно, привело к разбросу опытных данных. [c.108]

Одновременно с процессом сажеобразования происходит выгорание частиц сажи по ходу движения факела. Интенсивность этого процесса в основном определяется характером температурного поля топки и содержанием кислорода в различных зонах по высоте топки. В турбулентных пламенах сажа выгорает быстрее, чем в ламинарных. Уменьшение концентрации сажи в пламени может происходить также в результате взаимодействия сажистых частиц с продуктами сгорания в реакционной зоне. [c.131]

Основными факторами, влияющими на уровень концентрации сажи в пламени при сжигании органических топлив, являются физико-химические свойства топлива (химический состав, плотность, вязкость, температура кипения), условия перемешивания топлива с воздухом в корне факела, коэффициент избытка воздуха и степень рециркуляции топочных газов, температурное поле топки. Условия перемешивания топлива с воздухом в корне факела определяются конструкцией горелочного устройства, особенностями компоновки горелок, способом подвода топлива и воздуха. Все эти факторы особенно сильно влияют на концентрацию сажи на начальном участке факела. [c.131]

Выше были приведены данные о дисперсном составе частиц сажи и концентрации сажи в пламени при совместном сжигании мазута и природного газа. В соответствии с изменением этих величин и другими характерными особенностями топочного процесса для газомазутного факела изменяются также все основные характеристики теплового излучения топки. На рис. 4-29 приведены данные, показывающие, как изменяются в зависимости от доли мазута в тепловыделении q коэффициент тепловой эффективности экранов р, параметр температурного поля топки М, относительное заполнение топки светящимся пламенем т, а также интегральные коэффициенты поглощения сажистых частиц и трехатомных топочных газов ttp. Здесь же штриховыми линиями показаны резуль- [c.150]

Нормативный метод [561 широко используется для расчетов теплообмена в топках. Расчет по этому методу в основном вполне удовлетворительно обобщает разнообразные опытные данные, относящиеся к различным видам топлива. Определенные расхождения между расчетными и опытными данными о температуре газов на выходе из топки, которые имеют место главным образом при расчетах топок котлоагрегатов большой мощности, связаны, по всей вероятности, с тем, что в методе [56 ] недостаточно полно учитывается влияние на теплообмен структуры объемного температурного поля топки. Они связаны частично также с недостаточно полным учетом в методе [56 ] реальных селективных радиационных характеристик факела и слоя наружных загрязнений на экранных трубах, равно как и рассеяния излучения в топочном объеме. [c.162]

Для реальных условий работы топочных устройств, характеризующихся неоднородным объемным температурным полем топки, в расчетах необходимо учитывать особенности этого температурного поля, в частности не только местонахождение зоны максимальной температуры факела, но и само значение этой температуры. Необходимо учитывать также влияние на условия теплообмена неоднородности температурного поля в поперечных сечениях топочной камеры. [c.162]

Возвращаясь к методике расчета ЦКТИ [56 ], заметим, что одной из ее специфических особенностей является то, что в ней путем введения в расчет коэффициента тепловой эффективности экранов гр представляется возможным непосредственно не учитывать при расчетах теплообмена температуру поверхности слоя золовых отложений на экранах, их степень черноты и поглощательную способность. Влияние температурного поля топки при этом косвенно учитывается функцией М- . [c.166]

ТЕМПЕРАТУРНОЕ ПОЛЕ ТОПКИ [c.192]

Большое влияние на формирование температурного поля топки оказывают аэродинамические условия движения топочных газов, вид топлива и режимные условия сжигания. Важную роль при этом [c.192]

Рассматривая вопрос о температурном поле топки, необходимо иметь в виду изменение температуры как по высоте, так и в поперечном сечении топочной камеры. Эти поля, естественно, находятся во взаимодействии и образуют единое объемное температурное поле топки. Для упрощения анализа рассмотрим раздельно указанные температурные поля и их влияние на условия теплообмена. [c.193]

При заданных условиях горения средняя эффективная температура факела зависит от нагрузки топки, определяемой значением критерия Больцмана Во. В этой связи задание определенных условий горения топлива исключает необходимость введения в качестве самостоятельного параметра при расчетах теплообмена в топках средней эффективной температуры пламени. В то же время изменение условий горения топлива в определенной мере может быть учтено путем введения в расчет параметра температурного поля топки, как это делается в методике расчета ЦКТИ [56 J. [c.194]

Тепловая неравномерность может быть следствием шлакования отдельных труб поверхностей нагрева (сильно зашла сованная труба получает теплоты значительно меньше, чем чистая), изменением обогрева при смещении ядра факела, сопровождающегося перекосом температурных полей в топке и газоходах. Величина тепловой неравномерности оценивается коэффициентом неравномерности тепловосприятия т) , равным отношению среднего удельного тепловосприятия q . разверенной трубы к среднему удельному тепловосприятию < ср трубы поверхности нагрева [c.170]

Опыты указывают на зависимость интенсивности лучистого теплообмена п от скорости сгорания топлива. При быстром сгорании в корне факела развиваются более высокие температуры и интенсифицируется теплоотдача. Неоднородность температурного поля, наряду с различными концентрациями излучающих частиц, приводит к неоднородности степени черноты пламени. Все отмеченное создает большие трудности для аналитического определения температуры излучателя и степени черноты топки. [c.64]

Перегрев металла трубных поверхностей нагрева может быть вследствие отложения в них накипи и продуктов коррозии из-за неудовлетворительного водного режима, наличия технологической окалины, грата, электродов и других загрязнений внутренних поверхностей, не удаленных во время предпусковой очистки и промывки, нарущения циркуляции, связанного с ухудшением охлаждения стенок паром или водой, неравномерности температурного поля по сечению топки и газоходов, вызванной неудовлетворительной работой горелок или шлакованием, разрушения защитного теплоизоляционного покрытия в местах повышенных локальных тепловых нагрузок несоответствия марки стали условиям работы. [c.398]

Параметры температурного поля топки t и р легко могут быть установлены для разнообразных условий сжигания топлива на основании данных о температуре газов в конце топки Го и о расположении ядра пламени Хмакс, в котором достигается максимальная по ходу выгорания факела температура пламени Т макс- [c.189]

Формулы (6-18) и (6-21) связывают параметры температурного поля топки t, р и А с безразмерной температурой газов на выходе из топки 0о и относительным месторасположением температурного максимума Хмакс-Максимальная температура пламени определяется при этом из соотношения [c.190]

При мгновенном сгорании топлива, когда параметр = 0, температурное поле топки опи< )1вается формулой [c.192]

На рис. 6-7 показано, как изменяется температурное поле топки, рассчитанное по формуле (6-16), в зависимости от параметра р при 4 = 1 и i = 0,1. Из графика видно, что при указанных значениях параметров А и t формула (6-16) описывает разнообразные температурные поля, наблюдаемые при сгорании топлива в топках паровых котлов, при характерных для топочных устройств значениях 0о и Хмакс, соответствующих измене- [c.198]

В свою очередь, параметр температурного поля топки Мх также функционально связан с месторасположением максимума температуры пламени Хмакс- Введение в формулу (6-1) переменного параметра Мх позволило [Л. 12] более полно учитывать особенности топочного процесса, обусловленные главным образом организацией корня факела. При этом расчет может быть распространен на самые различные условия сжигания топлива, в том числе условия, существенно отличающиеся от обычных. Это относится также к формуле (6-40) при переменных и и п . [c.201]

Связь между параметром Хмакс в формуле (6-46) и параметром температурного поля топки Мх в формуле (6-1) описывается зависимостью [c.204]

Изменение степени рециркуляции г приводит к изменению температурного поля топки, концентрации и дисперсного состава частиц сажи и, как следствие, к изменению всех радиационных характеристик пламени — спектральных и интегральных. Влияние стедени рециркуляции дымовых газов на концентрацию и дисперсный состав частиц сажи в пламени рассматривалось в предыдущих параграфах. Опыты, проведенные на котлоагрегате ТГМП-114, показали, что увеличение степени рециркуляции г дымовых газов в топочную камеру приводит к уменьшению коэффициента поглощения пламени аф и коэффициента поглощения потока частиц сажистого углерода ас в зоне максимального тепловыделения. В то же время в удаленных от этой зоны областях топки изменение г очень слабо сказывается на указанных величинах. Изменение степени рециркуляции г незначительно влияет на коэффициент поглощения газообразных продуктов сгорания а . Увеличение а , связанное с уменьшением температуры пламени при увеличении г, компенсируется соответствующим уменьшением этой величины в связи со снижением концентрации в пламени СО2 и НаО. Изменение же величины с с изменением г примерно аналогично по своему характеру соответствующему изменению концентрации сажи в пламени [л. [c.142]

В нормативном методе теплового расчета котельных агрегатов [56 ] влияние на теплообмен температурного поля топки учитывается соответствующим выбором эмпирического коэффициента М в методике ЦКТИ или введением условной эффективной температуры топочной среды Гф в методике ВТИ—ЭНИНа. При этом речь идет в основном об изменении температуры факела по высоте топочной камеры. [c.193]

Этот поток зависит от характера температурного поля топки и изменения спектральной степени черноты пламени по высоте топочной камеры. На рис. 6-7 приведены данные об изменении величины <7рез. прод по высоте топки. Наибольшего значения плотность этого потока достигает в пережиме, отделяющем камеру горения от камеры охлаждения. Второй максимум наблюдается в верхней части камеры охлаждения. По абсолютному значению плотность потока результирующего излучения в продольном направлении в ряде зон по высоте топки является соизмеримой с плотностью потока результирующего излучения на поверхностях экранов. [c.226]

Увеличение коэффициента Ь, следовательно, и интенсивности теплообмена, объясняется двумя причинами. Во-первых, имеющее место изменение профилей скоростей продуктов сгорания, омывающих тепловоспринимающие поверхности, по сравнению с профилем при горелках, не создающих закручивания потока, как это следует из работы [7], приводит к увеличению интенсивности переноса тепла излучением. Во-вторых, интенсивность теплообмена увеличивается вследствие увеличения относительной доли переноса тепла конвекцией. Более существенное изменение интенсивности теплообмена при наличии в топках ошипованных тепловоспринимающих поверхностей происходит вследствие того, что омывание поверхностей нагрева осуществляется газами с более высокой температурой из-за обмурованности нижней части топочных камер. Упомянутые выше гидродинамические и температурные особенности протекания топочного процесса могут быть учтены введением в расчет ряда критериев, определяющих степень закручивания топочных газов, дальнобойность вводимых через горелки топливо-воздушных струй, характер температурного поля топки и других. Однако в настоящее время это можно сделать лишь грубо приближенно ввиду недостаточности, а в ряде случаев и полного отсутствия опытных данных. [c.87]

Результаты численного решения задачи применительно К слоевой топке П 03В0ляют 1проанали13иро вать общее балансовое соотношение и температурное поле в топочной камере при различных температурах тепловоспринимающей поверх] ости. [c.380]

Котлы среднего давления ТЭЦ одного сахарного завода, работавшие на мазуте, имели в топке зажигательный пояс, который значительно снижал тепловые нагрузки в районе действия факела горелок. Так как пояса эти были выложены из недоброкачественного материала, то вскоре они стали разрушаться, обнажая трубы. Примерно через полгода после пуска ТЭЦ котлы стали терпеть аварии из-за разрывов экранных труб, расположенных в местах разрушения зажигательного пояса. После восстановления поясов аварии труб прекратились. В другом случае на ТЭЦ алюминиевого завода котлы среднего давления неожиданно начали аварийно останавливаться из-за прогара экранных труб в районе холодной воронки. Расследование показало, что торкрет, покрывавший трубы (котлы работали с жидким шлакоудалением), местами был разрушен. С устранением этого дефекта аварии были ликвидированы. Эти примеры показывают всю важность правильной организации топочного режима (топографии температурных полей, геометрии факела, его направленности и т. п.) для надежной работы котлов. Они указывают и на то, что при расследовании причин аварии парогенерирующих труб должен быть тщательно рассмотрен также и топочный режим котла. [c.51]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...