Диаметр частиц средний

Конечный диаметр частиц среднего размера может быть определен по зависимости [c.503]

Следует отметить, что авторы экспериментальных работ [15, 24—28], излагая результаты опытов с крупными частицами, единодушны не только в констатации самого факта влияния давленая на скорость начала псевдоожижения, но и в описании его характера. По-иному обстоит дело с мелкими частицами. Если в [24, 25, 29, 31] показано существенное влияние давления на скорость начала псевдоожижения слоев из частиц, средний диаметр которых лежит в пределах 0,126—0,37 мм, то в [27, 30] не обнаружено заметного изменения % с ростом давления до 1 и 2 МПа даже для частиц d=0,45 и 0,30 мм соответственно. При этом с целью подтверждения достоверности полученных данных авторы [27, 30] ссылаются на теоретически доказанное отсутствие влияния давления на о в области ламинарного режима течения. Естественно при этом возникает вопрос о классификации материалов [c.42]

Материал Средний диаметр частиц н ширина фракции, мкм Давление, МПа м/0 Re а. Вт/м2.К [c.70]

На рис. 3.7 представлены зависимости а и оо от давления в аппарате для двух фракций песка с одинаковым средним диаметром частиц, но различными областями гранулометрического состава [88]. Как видно из рисунка, кривые ао=f(P) для обеих фракций частиц практически совпадают, в то время как общие максимальные коэффициенты отличаются кривая зависимости a=f(P) для частиц более широкого гранулометрического состава [c.74]

Интересно отметить, что только корреляция (3.103) (комплекс s—D)Jd) указывает на возможность усиления влияния степени стесненности слоя трубным пучком с ростом диаметра псевдоожиженных частиц. По данным, приведенным в [116], можно видеть, что если при псевдоожижении слоя песка с частицами 0,250 мм коэффициенты теплообмена для пучков горизонтальных труб, расположенных в коридорном и шахматном порядке, с шагом, большим 2, практически не отличались от коэффициентов для одиночной трубы (разница не превышала 5%), то при псевдоожижении частиц со средним диаметром 0,660 мм соответствующая разница достигала 8%. Это свидетельствует о том, что с ростом диаметра частиц псевдоожиженного слоя влияние шага труб в пучке на теплообмен должно увеличиваться. [c.119]

Следует особо отметить полученные в работе [ 3] выражения для расчета коэффициентов сопротивления порошковых металлов из сферических частиц среднего диаметра [c.22]

Томас проводил эксперименты, используя трубу длиной 12,2 м и внутренним диаметром 26,6 мм на 3-метровом стеклянном участке трубы осуществлялось визуальное наблюдение движения воды или воздуха, содержащих стеклянные шарики со средним диаметром 78 мк, объемная доля которых в системе составляла от 10 до 6-10 . Минимально необходимая для переноса частиц средняя скорость потока воспроизводилась в пределах 5%. Средние скорости частиц определялись по результатам измерений в условиях затрудненного осаждения частиц, экстраполированным к нулевой концентрации с помощью соотношения, предложенного в работе [759]. Полученные данные совпадают в пределах экспериментальных ошибок с результатами расчетов по среднему диаметру. Результаты Томаса представлены на фиг. 4.11 вместе с результатами работ [177, 563, 651, 897]. Было установлено, что скорость трения и при условии минимального переноса частиц в газовых и жидких взвесях любой концентрации пропорциональна корню квадратному из объемной доли частиц. [c.167]

В работе [78] сообщалось, что частицы окиси алюминия в продуктах истечения из ракетного двигателя являются в основном сферическими со средним диаметром мк среднемассовый диаметр частиц составлял 2—3 мк. Имеется ограниченное количество данных, подтверждающих, что конденсированные частицы в камере ракетного двигателя существенно мельче, чем за срезом сопла, что, по-видимому, связано с конденсацией или агломерацией в сопле. Теоретический метод расчета распределения по размерам частиц окиси алюминия в продуктах истечения из сопла ракетного двигателя предложен в работе [215]. [c.325]

Дер — средний диаметр частиц твердого материала [c.200]

V.4. Установить, предотвращено ли заиление и размыв крепления трубы круглого поперечного сечения (рис. V.5), если а) труба — бетонная монолитная, радиуса г = 0,7 м, скорость протекания потока ]/ = 1,5 м/с, расчетный расход Q = 1,8 м /с, а средний диаметр частиц взвешенных наносов d p = 0,2 мм б) г = 0,7 м с бетонной облицовкой, диаметр частиц наносов d p = 2 мм V = 8,6 м/с Q = 5 m-V [c.113]

Определить допустимую неразмывающую скорость течения воды в трапецеидальном канале, проложенном в песчаном грунте со средней крупностью частиц 4р =- 0,8 мм и максимальным диаметром частиц = 2,2 мм. [c.86]

Вариации N a) не приводили к существенному изменению результатов расчетов. Видио, что моделирование реальной поли-дисперсной среды уравнениями п их решениями (4.2.15) для монодисперсной смеси с некоторым средним диаметром частиц хотя II соответствует экспериментальным данным в целом, тем [c.331]

Анализ результатов исследований по гетерогенному горению графита и углей позволяет считать, что пористость графита и углей (внутреннее реагирование) оказывает влияние на скорость горения в случае частиц средних размеров (диаметр порядка сантиметров) при высоких температурах Т> 1500 К. [c.254]

Характер распределения частиц в испытуемом участке трубы определяли методом ЬОА путем расчета числа частиц, проходящих через исследуемый объем. На рис. 9 дпя стандартных условий (диаметр частиц 0,8 мм ) при средней скорости потока 0,44 м/с и К =0,25 даны зависимости локальных скоростей частиц р [ см/с](1) вдоль трубы [х О° ] (2) на. расстоянии от стенки трубы 2 мм, 12 мм и 20 мм. Из рис. 9 видно, что скорость частиц сразу после начала расширения очень неоднородна и в пределах измерений не выравнивается по сечению трубы. [c.13]

Работа велась на экспериментальной установке нагнетательного типа при транспортировании кварцевого песка (средний диаметр частиц 0,295 мм) удельным весом 2600 кгс/мм со скоростью витания частиц 2,23 м/с. Исследуемые отводы монтировали перед вертикальным участком трубы длиной 5,2 м на расстоянии 6,5 м от места подачи транспортируемого материала в трубопровод. Такое расстояние превышает расчетную длину разгонного участка. [c.99]

Значение ад (заполнение поверхности частицами) вычисляют при микроскопическом наблюдении [28], приняв определенный средний (приведенный) диаметр частиц. Пользуясь этим методом, можно сделать заключение об отсутствии соосаждения частиц или контролировать результаты химического анализа. Использование микроскопического метода оправданно при анализе КЭП на основе золота и платиновых металлов, сил -пО Крытий (см. с. 130) и покрытий с малой толщиной. [c.50]

Примечание, Здесь использованы следующие условные обозначения dp — диаметр частицы mfp — расстояние между частицами (среднее свободное расстояние матрицы) —объемное содержание частиц —объемное содержание матрицы Z, —длина волокна —предельная длина волокна —диаметр волокна —объемное содержание волокна. [c.15]

На рис. 2.13 для двух композитов с дисперсными частицами показаны зависимости отношения модулей упругости от объемного содержания частиц. В качестве связующего материала использована эпоксидная смола. Матрица содержит дисперсные частицы, средний диаметр которых составлял [c.38]

Формула Козени предполагает, что законы течения жидкости в порах, даже в самых узких, остаются теми же, что и в сравнительно широких капиллярах и щелях, для которых эти законы проверены. Однако некоторые опыты показывают, что это не всегда оправдывается. Если бы это предположение было верно, то скорость фильтрации различных жидкостей через одни и те же пористые тела под одинаковым давлением была бы обратно пропорциональна вязкости этих жидкостей. Этот вывод действительно оправдывается при фильтрации жидкостей через сравнительно грубые порошки, в которых средний диаметр частиц превышает 1 мк, или через пористые тела с удельной поверхностью менее 10 см /см . Как показали, однако, опыты Н. А. Крылова и автора, при течении жидкости через керамические или угольные пластинки с удельной поверхностью больше 10 см 1см наблюдаются резкие отклонения от этой закономерности. В частности, прибавление к жидкости некоторых растворенных веществ в количествах, не способных заметно изменить ее вязкость, резко меняло скорость фильтрации. [c.76]

Диаметр частиц исходного порошка, мкм Предельные размеры частиц, проходящих через металлокерамический фильтр, мкм Средний диаметр пор, мкм Отношение диаметра частиц исходного порошка к диаметру пор [c.281]

Средний диаметр частиц, мкм [c.72]

Диаметр частиц средний арифметический 19 геометрический 19 номинальный 20 средневзвешеиный 20 Дробилка новые конструкции 109 номинальные размеры 108 Дробимость 82 [c.365]

Поэтому для совершенствования модели авторы [90] предлагаюд иметь больше информации о радиальном перемешивании газа как вблизи стенки,, так и во всем слое. Кроме того, желательно более детально изучить распределение порозности и скорости фильтрации газа при зна чительном удалении от поверхности теплообмена, чтобы не прибегать к искусственному делению на две области с характерными для них средними скоростями. Полученные результаты свидетельствуют о более сильной зависимости аконв от диаметра частиц — показатель степени при d равен 0,67 по сравнению с 0,38, предложенным в [75]. Кроме того, было отмечено увеличение расхождений между экспериментальными и расчетными данными по [75] с ростом давления и уменьшением диаметра частиц. [c.79]

Эксперименты по исследованию теплообмена между псевдоожиженным слоем и трубными пучками проводились в колонне квадратного сечения 305X305 мм. Трубы диаметром 28 мм располагались с шагом 76 мм в вершинах прямоугольного треугольника. Слой состоял из песка с частицами, средний диаметр которых равнялся 0,158 0,385 0,885 мм. [c.86]

Весьма важно выяснить спектральную зависимость оптических свойств веществ, образующих дисперсную среду. Твердым материалам, обычно применяемым в технике псевдоожижения, свойственна слабая зависимость радиационных свойств от длины волны излучения [125]. Это позволяет при расчете 4HTaTjD поверхность частиц серой. Для газов, ожижающих дисперсный материал, характерна сильная селективность. Однако из-за малой оптической плотности она может сказаться лишь при значительной оптической толщине излучающего слоя газа. В псевдоожиженном слое средняя толщина газовых прослоек порядка диаметра частиц не более нескольких миллиметров), В этом случае можно не рассматривать излучение газа и считать его прозрачным [125]. [c.134]

Отсутствие единства в выборе характерного размера для числа Re при расчете критериев. Из табл. 2.4 следует, что для этого использованы параметр /3/а, средний диаметр частиц исходного порошка ёц, средний размер пор и т. д. Ранее отмечалось, что характерный размер /а играет особую роль в определении режима течения в пористой структуре. Это очень важно, так как можно ожидать, что изменение режима движения охладителя окажет влияние на значение показателя степени в критериальном уравнении. Кроме того, параметр (З/а может быть определен достаточно точно, тогда как погреишость определения и d доходит до 20 %. Большие затруднения вызывает выбор характерного размера (иного, чем /а) для проницаемых непорошковых металлов - из волокон, спиралей, сеток, вспененных. [c.41]

Уравнения (6.32), (6.33), (6.39), (6.41), (6.43) и (6.46) учитывают общее движение, силовые поля, теплообмен и распределении по размерам. Логически можно обобщить их и на случаи с массо-обменом, химическими реакциями и т. д. Л1ожно было бы добавить, что в соответствии с обобщенным понятием многофазной среды в смеси газа с твердыми частицами, состоящими из одного вещества, частицы разных размеров, форм и масс, с разными электрическими зарядами, дипольными моментами или магнитными свойствами образуют разные фазы , помимо газовой. Для несферических частиц постоянные времени F ш G можно определить экспериментально. Поскольку учитывается взаимодействие между частицами, а внутренним напряжением в частицах прене-брегается, то эти соотношения применимы для объемных концентраций частиц в псевдоожиженном слое вплоть до 90 %, но неприменимы для плотных слоев (разд. 9.7). При этом нижний предел среднего расстояния между частицами до.чжен составлять от 2 до 3 диаметров частиц при расстоянии между частицами более 10 диаметров Fp и Gp можно не учитывать и Цт Рч Р lira о, = 0. [c.286]

При определенной объемной доле наполнителя в композиционном материале формируется каркас, в котором гранулы чередуются с пленочной фазой матрицы или находятся в контакте между собой, то есть возникает образование иа касающихся и перекрывающихся сфер, описание которого может быть прон 1ведсно с позиции теории кластеров. Соглосно этой теории существуют два краевых решения протекание только по касающимся или только по перекрь/вающимся сферам [1]. Согласно первому из них критическая объемная доля сфер составляет К = 0,16, во втором — К = 0,34. По известному диаметру частиц оценивается средняя оптимальная толщина пленочной матрицы, необходимая для образования первичного каркаса композитам [c.229]

II/с V.— средняя гидравлическая крупность, определяемая по средневзвешеиио-му диаметру частиц, м сек. [c.201]

V.5. Определить среднюю скорость потока в лотке параболического поперечного сечения и установить, не заиливается ли лоток, если а) глубина потока/i = 0,91 м, расход Q = 1,45 м /с параметр сечения р = 0,35 м наносы — крупнопесчаные б) /г = 0,6 м Q = = 0,39 м /с р = 0,2 м наносы со средним диаметром частиц d p = = 0,8 мм в) Л = 1,2 м Q = 0,66 м /с р = 0,3 м наносы — среднепесчаные. [c.113]

Под эффективным диаметром в этой формуле, в отличие от формулы Газена, понимают средний весовой диаметр частиц, определенный "по весовой кривой, т. е. такой диаметр, который делит весовые количества частиц мельче и крупнее его поровну. [c.278]

Определить гидравлический уклон потока в пульповоде. Дано расход пульпы <3п = 0.3 м 1сек процентное содержание грунта в ней Ст = 5% подлежащий транспортированию грунт представляет собой среднезернистый песок, средний диаметр частиц которого равен d p = 0>30 мм. [c.333]

Если несвязные грунты неоднородны, при определенных условиях учитывают возможное при их размыве явление естественной отмостки (самоотмостки) русла канала крупными фракциями грунта. При этом, если допустить незначительный размыв русла канала в начальный период его эксплуатации, более крупные фракции грунта покроют (отмостят) поверхность русла. Вследствие этого допускаемая неразмывающая скорость увеличивается, так как она будет определяться не для среднего диаметра частиц, а для среднего диаметра частиц отмостки с(отм- Значение допускаемой глубины размыва здесь ограничивают 5 % глубины потока, т. е. Лдоп < 0,05 Л. [c.32]

WaJP велико, условия скольжения плохие — трение велико, поверхность сильно повреждена, частицы износа крупные. Когда отношение WaJP мало, условия скольжения хорошие, трение мало, поверхностные повреждения невелики, частицы износа небольшие. Средний диаметр частиц износа, которые отрываются от поверхности в рыхлой форл1е, равен [c.84]

На ранних стадиях разработки водоохлаждаемых энергетических реакторов в исследовательских петлях и реакторных системах применялись фильтры из спеченной нержавеющей стали. Коэн и Томпсон [1] исследовали фильтр из спеченной нержавеющей стали с номинальным размером пор 20 мкм, который они использовали в нержавеющих водяных реакторных системах при 225°С при удельных расходах (нагрузках) 2 M j м -ч). На фильтрах был обнаружен тонкий слой грязи. Испытания на срезы показали проникновение частиц максимально до 0,4 мм в середину фильтра. Средний диаметр частиц осадка был от 0,3 до 0,5 мкм. Обратной промывкой фильтра водой достига- [c.198]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...