Сверхзвуковое коническое

Рис. 8.4. Коэффициенты расхода в сверхзвуковых конических соплах со скругленной стенкой в окрестности критического сечения при разных углах конусности дозвуковой части ( = 30°, 45°, 75-4-90°) и постоянном угла конусности сверхзвуковой части (а = 15°)

Рассмотрим процесс теплоотдачи при течении нагретого воздуха по сверхзвуковому коническому охлаждаемому соплу с турбулентным пограничным слоем. Число факторов, осложняющих теплоотдачу в модельном сопле (рис. 29.9) значительно меньше, чем [c.349]

Основные научные направления аэродинамика пространственных тел и крыльев при сверх- и гиперзвуковых скоростях, теория сверхзвуковых конических течений газа, взаимодействие ударных волн с пограничным слоем, проникание и динамика тел в плотных средах, задачи оптимального профилирования. [c.653]

СВЕРХЗВУКОВЫЕ КОНИЧЕСКИЕ ТЕЧЕНИЯ 301 [c.301]

Сверхзвуковые конические течения. Некоторые точные (нелинейные) решения. Обтекание прямого круглого конуса так же, как и обтекание края плоского прямоугольного крыла, являются частными случаями более общей задачи обтекания произвольного конического тела. Представим себе, что тело конической формы с вершиной в начале координат и с произвольной направляющей обтекается сверхзвуковым потоком сжимаемой жидкости. Пусть ещё наше тело расположено по отношению к потоку таким образом и имеет такую форму, что скорость обтекания получится в виде [c.301]

СВЕРХЗВУКОВЫЕ КОНИЧЕСКИЕ ТЕЧЕНИЯ 303 [c.303]

СВЕРХЗВУКОВЫЕ КОНИЧЕСКИЕ ТЕЧЕНИЯ 305 [c.305]

СВЕРХЗВУКОВЫЕ КОНИЧЕСКИЕ ТЕЧЕНИЯ [c.307]

СВЕРХЗВУКОВЫЕ КОНИЧЕСКИЕ ТЕЧЕНИЯ 311 [c.311]

СВЕРХЗВУКОВЫЕ КОНИЧЕСКИЕ ТЕЧЕНИЯ 313 [c.313]

СВЕРХЗВУКОВЫЕ КОНИЧЕСКИЕ ТЕЧЕНИЯ 319 [c.319]

Гл. 7.7. Выделение поверхностей разрыва при расчете сверхзвуковых конических течений. Макаров В.Е. [c.718]

ВЫДЕЛЕНИЕ ПОВЕРХНОСТЕЙ РАЗРЫВА ПРИ РАСЧЕТЕ СВЕРХЗВУКОВЫХ КОНИЧЕСКИХ ТЕЧЕНИЙ ) [c.176]

Сложное эжекторное сопло (рис. 2Лз). По своему характеру и назначению это сопло близко к сверхзвуковому коническому или профилированному соплу (рис. 2Лв или г), но имеет разрыв сверхзвукового контура для подвода вторичного воздуха в сверхзвуковую часть сопла. Внутреннее сопло для основного потока газа — сверхзвуковое коническое сопло, обечайка сопла также выполнена конической с диффузорностью (углом раскрытия), соответствуюгцей или близкой к диффузорности конического внутреннего сопла. [c.42]

В связи с тем, что неравномерность параметров потока в критическом сечении сопла может быть достаточно большой, возможно предположить влияние на коэффициент расхода расширяющейся сверхзвуковой части сопла, наличие которой даже при тг > может изменить характер течения в дозвуковой или трансзвуковой области потока в районе критического сечения сопла. Сравнение коэффициентов расхода звукового и сверхзвукового конических сопел практически с одинаковыми геометрическими параметрами дозвуковой части (0 р = 25°, - 0 63) проведено в работе [161] (см. также [38]), а для различных углов сужения дозвуковой части — представлено на рис. 3.12. Для плавной дозвуковой части сопел, контур которой близок к контуру эталонных сопел (0 р = О), влияние сверхзвуковой части на изменение коэффициента расхода в зависимости от степени понижения давления тг и величину Цс практически не сказывается, поскольку неравномерность параметров в критическом сечении этих сопел относительно невелика. По мере увеличения угла сужения контура 0 р увеличивается неравномерность потока в критическом сечении и снижается величина коэффициента расхода для конических звуковых сопел в соответствии с данными, приведенными на рис. 3.10. При этом начинает проявляться влияние сверхзвуковой части сопла на характер изменения и его величину (рис. 3.12). Достаточно четко видно, особенно [c.74]

Близким к классу конических сопел можно считать класс сверхзвуковых сопел с разрывом сверхзвукового конического контура. Этот класс сложных эжекторных сопел используется на ВРД сверхзвуковых самолетов и в нерегулируемом варианте схематично показан на рис. 2.1з, а в регулируемом — на рис. 2.3/с. На режиме крейсерского сверхзвукового полета в образовавшийся уступ (или разрыв) в контуре сверхзвуковой части сопла подается некоторое относительно небольшое количество охлаждающего (вторичного) воздуха. [c.97]

ТЯГИ конического сверхзвукового сопла на отрывном режиме течения выше, чем при безотрывном обтекании стенок сопла. Тем не менее для значений ТГс 3, характерных для режима старта самолетов различного назначения, коэффициент тяги сверхзвукового конического сопла с 0 = 10° примерно на 10% ниже коэффициента тяги сопла с коническим центральным телом. [c.179]

Предложена модель расчета параметров в возвратном невязком потоке отрывной области, базирующаяся на эмпирических соотношениях для положения линии отрыва в конических течениях и угла наклона косого скачка уплотнения над областью отрыва, позволяющих рассчитывать характеристики X - конфигурации ударных волн. Определены области изменения параметров с режимами дозвукового и сверхзвукового конического течения в области отрыва. [c.77]

При сверхзвуковых скоростях движения тела даже весьма малое притупление его переднего конца оказывает большое влияние на коэффициент сопротивления. При больших значениях числа Маха (например, начиная с М=4) коэффициент сопротивления практически уже не изменяется с дальнейшим увеличением скорости движения тела. На рис. 195 показана зависимость коэффициента сопротивления Сх от числа Маха (/ —для сферы, 2 — для цилиндра с конической головной частью). [c.242]

Рпс. 8.5. Зависимость от числа Рейнольдса коэффициента расхода конического сверхзвукового соила со скругленной стенкой в окрестности критического сечения = 30°, а — 15°, г/Дкр = 4) [c.434]

При сверхзвуковой скорости потока сужение камеры смешения приводит к уменьшению скорости течения и к снижению потерь полного давления в прямом скачке, если он возникает вблизи выходного сечения камеры (см. 7), или в системе скачков, переводящих поток в дозвуковой. В результате как при Дозвуковых, так и при сверхзвуковых скоростях отмечается возрастание полного давления смеси, в ряде случаев составляющее до 15—20 %. В связи с этим эжекторы с камерой смешения переменной площади, чаще всего с конической сужающейся камерой, находят применение в технике. [c.513]

При достаточно низком противодавлении на критическом режиме поток смеси может остаться сверхзвуковым и на выходе из диффузора. Это может представлять интерес в тех случаях, когда используется скоростной напор потока смеси или возникающая при истечении реактивная сила полное давление смеси при этом будет значительно выше, чем при < 1. Однако в обычных схемах работы эжектора требуется получить возможно большее статическое давление газа на выходе из эжектора. Для этого сверхзвуковой поток, полученный на выходе из камеры смешения при критических режимах работы эжектора, необходимо перевести в дозвуковой. Принципиально здесь возможно применение сверхзвукового диффузора, где торможение будет происходить без скачков или в системе скачков с небольшими потерями. Обычно, однако, в эжекторах применяются конические диффузоры дозвукового типа, в которых сверхзвуковой поток тормозится с образованием скачка уплотнения. Если считать скачок уплотнения прямым, то легко видеть, что минимальные потери полного давления в нем будут тогда, когда скачок располагается непосредственно перед входным сечением диффузора, т. е. возникает в сверхзвуковом потоке с приведенной скоростью Я,з. [c.532]

При М>0,85 на цилиндрической части насадка с полусферической головкой появляются местные сверхзвуковые зоны со скачками уплотнения, расположенными впереди приемных отверстий, которые вносят искажения в результаты измерения статического давления. Для уменьшения этих искажений при измерении высокоскоростных потоков (М>0,85) приемные отверстия насадка смещают вниз по потоку, а также используют насадки с удлиненной головкой конической или оживальной формы (спрофилированной дугами окружности). В последнем случае длина насадка оказывается меньшей по сравнению с головкой конической формы. [c.198]

Б э к Д., М а с с ь е П., Г и р X. Сравнение измеренных и расчетных параметров течения в сверхзвуковых конических сонлах, проведенное в основном для трансзвуковой области. Ц Ракетн. техн. и космонавтика.— 1965,- № 9,- С. 49—60. [c.353]

Это приводит к повышению коэффициента тяги сопла с центральным телом по сравнению со сверхзвуковым соплом Лаваля на режиме истечения перерасширенной реактивной струи. Тяговая характеристика эжекторного сопла (рис. Ъ2и, к) без подвода вторичного или третичного атмосферного воздуха в сопло (рис. 3.22г) аналогична сверхзвуковому коническому соплу, если реактивная струя не отрывается от стенок сверхзвуковой части (от обечайки сопла). Подвод вторичного или третичного воздуха даже при относительно небольшом расходе этого воздуха (<5% от расхода газа через критическое сечение сопла) может существенно улучшить тяговые характеристики вследствие уменьшения потупь на удар струи в стенку обечайки [127J, [140]. [c.88]

Влияние радиуса скругления угловой точки в районе критического сечения на интегральные характеристики приведенных на рис. 3.30 сверхзвуковых конических сопел по результатам расчетных и экспериментальных исследований показано на рис. 3.32. Помимо коэффициента расхода сопел, зависимость которого от величины радиуса скругления была рассмотрена при анализе рис. 3.13, на рис. 3.32 дана зависимость от величины Т 2 трех значений коэффициентов импульса, удельного импульса и относительного импульса, определяемых соотношениями (1.43), (1.44) и (1.45). Следует отметить, что расчетные значения коэффициентов импульса приведены без учета трения в сверхзвуковой части, однако, как отмечалось в предьщугцем разделе, величина потерь импульса на трение для рассматриваемых сопел относительно невелика и составляет значительно меньше 0,5% от идеального импульса. В силу специфики определения каждого коэффициента импульса характер их изменения различен при изменении Т 2- [c.97]

Экспериментальные данные работы [86] (см. также [71]) показывают, что минимальные потери тяги при безотрывном режиме течения в сверхзвуковых конических соплах обеспечивает сопло с углом коничности 0 , находягцимся в диапазоне значений 0 10-13° (рис. 3.46). [c.111]

По приведенным на рис. 3.64 данным достаточно очевидно, в какой области значений тг увеличение угла сужения дозвуковой части 0 р приводит к снижению или к увеличению потерь тяги сопла. На режиме истечения перерасширенной реактивной струи и режиме, близком к расчетному, увеличение угла 0кр, т. е. уменьшение коэффициента расхода приводит к увеличению потерь тяги сверхзвуковых сопел. При тг > тг расч т. е. на режиме истечения недорасширенной реактивной струи потери тяги сверхзвуковых сопел с 0 р = 90° ниже, чем с 0 р = 0°, т. е. просматривается аналогия со звуковыми сужаюгци-мися соплами. Так же как и для звуковых сопел, использование безотрывного контура в дозвуковой части при 0 р = 90° (скругление угловой точки) приводит к увеличению коэффициента расхода сопла и к некоторому снижению потерь тяги (или потерь импульса) по сравнению с дозвуковой частью без скругления (0 р = 90°). Однако выбор более плавной формы дозвуковой части (в виде контура эталонного сопла) дает наибольшее из рассматриваемых способов снижение потерь тяги сверхзвукового конического сопла на расчетном режиме и режиме перерасширения реактивной струи (вариант С-1). [c.131]

Целесообразно более детально рассмотреть влияние трехмерности (или неосесимметричности) сверхзвуковых конических сопел, объединяя их в некоторые отдельные специфические группы. [c.282]

Изменение направления и величины скорости на самой ударной волне определяется ударной полярой, причем и здесь осуществляется решение, отвечающее слабой ветви поляры ). Соответственно, для каждого значения числа Маха натекающего потока Mi=tJi/ i существует определенное предельное значение угла полураствора конуса Хтах, за которым такое обтекание становится невозможным и ударная волна отсоединяется от вершины конуса. Поскольку за ударной волной происходит дополнительный поворот течения, значения тах для обтекания конуса превышают (при одинаковых Mi) значения (тах для плоского СЛу-чая (обтекания клина). Непосредственно за ударной волной движение газа обычно сверхзвуковое, но может быть и дозвуковым (при X, близких к Хта>) - Сверхзвуковое за ударной волной течение по мере приближения к поверхности конуса может стать дозвуковым, и тогда на определенной конической поверхности скорость проходит через звуковое значение. [c.594]

Полное давление (с учетом пограничного слоя) в выходном сочении конического сверхзвукового сопла можно оценить приближенно по следующей формуле ) [c.441]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...