Данные к расчетам на устойчивость

ПРИЛОЖЕНИЕ 11 Данные к расчетам на устойчивость [c.265]

Считается, что если после устранения причин, вызывающих отклонение, система возвращается к исходному состоянию равновесия, то это ее состояние считается устойчивым если не возвращается -- неустойчивым. Такой подход к анализу устойчивости позволяет определить значения внешних сил, при которых устойчивое положение равновесия становится неустойчивым. Эти силы называют критическими и рассматривают как предельные для данной конструкции. При расчете на устойчивость рабочая [c.146]

В данном пособии рассматривается метод конечных элементов в перемещениях применительно к линейным задачам строительной механики летательных аппаратов. Не затрагиваются такие важные темы, как расчет на устойчивость или учет пластических деформаций. Можно, однако, надеяться, что материал пособия послужит достаточной базой для последующего самостоятельного изучения этих вопросов. [c.10]

При исследовании малых прогибов упругих стержней показано, как можно ввести поперечный сдвиг в дифференциальное уравнение равновесия этой теории. Излагается расчет балок на упругом основании и важная для судостроения задача, поставленная И. Г. Бубновым, о расчете перекрестных балок. Рассмотрен продольно-поперечный изгиб балок, приводится точное, а также приближенное, развитое автором, решение в тригонометрических рядах. Дается систематизированное изложение теории выпучивания прямых сплошных стержней, полос, круговых колец, двутавровых балок, устойчивости вала при кручении. Уточняется известная задача Ф. С. Ясинского о расчете на устойчивость пояса открытых мостов. Приводятся точные и приближенные решения этой задачи энергетическим методом, данные самим автором. Особенно ценны результаты, относящиеся к устойчивости плоской формы изгиба полос и двутавровых балок. Теория изгиба, кручения и устойчивости двутавровых балок была разработана автором в 1905—1906 годах и оказалась основополагающим исследованием для последующих разработок в области расчета и общей теории тонкостенных стержней. Автор приводит компактные формулы для расчета критических сил. [c.6]

Определить из расчета на устойчивость требуемые размеры поперечного сечения сжатой стойки. Вычислить коэ и-циент запаса устойчивости при принятых размерах сечения. Таблица данных к задаче 8. 36 [c.251]

Рассмотрим расчет на устойчивость ц вынужденные колебания токарного станка с наибольшим диаметром обрабатываемого изделия 400 мм. Исходные данные для расчета следующие. Схема обработки — в центрах заготовка из стали 45 имеет диаметр 100 мм и длину 1000 мм частота вращения шпинделя 200 об/мин. Станок установлен на жесткой фундаментной плите, к которой притянут болтами и в которую залиты двутавровые металлические балки. [c.186]

Проверим брус на устойчивость в плоскости наименьшей жесткости (в плоскости, перпендикулярной к той, в которой действует поперечная нагрузка Р). Указание о необходимости такого расчета при изгибе бруса в плоскости наибольшей жесткости было дано на стр. 264. [c.268]

Рассматриваемая вихревая модель весьма удобна для расчета обтекания на электронно-вычислительных машинах. Это обусловлено, во-первых, достаточно простыми соотношениями, которыми описывается возмущенное течение около летательного аппарата, и, во-вторых, рядом важных свойств системы алгебраических уравнений, к которым сводится решение задачи. Одно из этих свойств состоит в том, что диагональные члены в матрице коэффициентов уравнений играют доминирующую роль сами же решения обладают большой устойчивостью по отношению к исходным данным. Существенной особенностью расчетов на ЭВМ является также и то, что использование косых подковообразных вихрей вместо обычных приводит к значительному упрощению вычислений и достижению более точных результатов. [c.222]

У несвободных стержневых систем опорные связи препятствуют появлению изгибных форм и для точного определения критических сил необходимо учитывать деформацию растяжения-сжатия в условиях продольно-поперечного и статического изгибов. Данная проблема сводится к аналитическому решению соответствующих нелинейных дифференциальных уравнений, что, в свою очередь, имеет трудности математического порядка. Поэтому обычно при определении критических сил несвободных систем продольными перемещениями (деформациями растяжения-сжатия) пренебрегают. Полученные при этом критические силы точными методами (методы сил, перемещений, начальных параметров, МГЭ) будут заниженными по отношению к действительному спектру. В этом состоят трудности расчета статическим методом несвободных систем на устойчивость. Однако подобные расчеты выполняются, так как критические силы будут иметь определенный запас устойчивости. Рассмотрим примеры определения критических сил несвободных рам. [c.192]

Практические методы расчета тонких оболочек из вязкоупругих материалов на устойчивость [1] основаны иа полуэмпирических зависимостях, не учитывающих вязкоупругие свойства материалов, а следовательно, и зависимость критической нагрузки от времени t. Более обоснованным подходом к решению этой проблемы является применение линейной наследственной теории. Однако известные решения, построенные на этой теории, например [2], основаны на использовании экспоненциального представления функций времени, недостаточно полно характеризующего вязкоупругие свойства материала. Кроме того, эти решения довольно громоздки и трудно применимы на практике. В данной работе предлагается решение задачи устойчивости изгибаемой замкнутой круговой цилиндрической оболочки из вязкоупругого материала методом параметров [3] при аппроксимаций функций ползучести II(f) и коэффициента поперечной деформации v(f) линейным сплайном. [c.43]

Для оболочек, работающих на устойчивость, анализ экспериментальных данных сводится к определению нижнего уровня несущей способности, который устанавливается - по минимальному коэффициенту устойчивости k, принимаемому для расчета. Заданными данными являются п независимых экспериментов в виде ряда значений разрушающих нагрузок Р%, Pt, Р ,. ... Р и параметры испытанных оболочек. Механические свойства материала устанавливаются по фактическим данным, определенным на нескольких образцах, вырезанных из оболочки. Геометрические характеристики сечения стенки определяются по замерам в нескольких точках на образцах, вырезанных из зон разрушения. За окончательно принимаемую в расчет толщину стенки можно брать среднее значение. [c.36]

В третьем разделе даны методы определения напряжений в стержнях, пластинках и оболочках, необходимые при расчетах на прочность, жесткость, устойчивость и колебания. Материал этого раздела требует более высокой подготовки читателя, однако эти требования не выходят за рамки обычной инженерной подготовки. Значительное внимание уделено материалам справочного характера. Ввиду ограниченности объема книги в этом разделе рассмотрены только основные и простейшие задачи. Читателю, интересующемуся более ПОЛНЫ.МИ сведениями, следует обратиться к специальной [c.3]

Результаты расчета меры устойчивости системы для ФЭЧ представлены на рис. 2.1 . Можно видеть хорошее согласие прогнозируемых значений масс ФЭЧ с использованием алгоритма (2.12.) и полученных к настоящему времени данных по m для ФЭЧ. Это позволило ранжировать ФЭЧ по величине меры устойчивости симметрии системы в определенном ин- [c.86]

На примере олова было показано, что на скорость превращения могут сильно влиять внешние факторы, особенно примеси. По отношению к истинным модификациям, которые находятся в термодинамическом (устойчивом или метастабильном) равновесии, химические факторы могут влиять на скорость превращения, но не на точку превращения. Точки превращения могут изменяться только в том случае, если изменяются калорические данные для расчета функций состояния (см. 9.1.2). При определенных состояниях структуры, как это наблюдается, например у АЬОз (см. 15.4.6), может изменяться и температура превращения. [c.190]

В Правилах установлен порядок выдачи разрешения на изготовление кранов, даны условия обязательного испытания головного (опытного) образца крана новой конструкции Государственной комиссией с обязательным участием представителя Государственного горного и технического надзора (Госгортехнадзора), приведен расчет крана на устойчивость. В Правилах приведены общие технические требования, предъявляемые к кранам, материалам, идущим на изготовление кранов, а также определен порядок контроля качества сварки металлоконструкции. [c.228]

Предположим, что проведен полный комплекс расчетов, необходимый для построения моделей Мо, М1, Мг. Требуется по этим данным выделить основные факторы (параметры), влияющие на устойчивость объекта, определить требования к системе регулирования. [c.200]

Ограничимся наиболее простым режимом работы насоса —без кавитационных явлений в проточной части. Кавитация на входе в насос сказывается на собственной частоте колебаний жидкости в тракте перед насосом, а иногда и на коэффициенте усиления насоса, т. е. на отношении амплитуды колебаний давления на выходе из насоса к амплитуде на его входе [24]. Эти динамические процессы влияют в первую очередь на продольную устойчивость ракеты в полете (см. подразд. 1.5). Методик расчета, позволяющих определить динамические характеристики зоны кавитации по конструктивным данным насоса, еще нет. Но анализ продольной устойчивости не входит в круг рассматриваемых в данной книге задач, поэтому вопрос о динамике кавитации в данном разделе не рассматривается. [c.39]

Необходимость рассмотрения пространственных форм равновесия, с одной стороны, связана с исследованием устойчивости сжатых витых стержней. Первое исследование критических значений сжимающих сил для витых стержней принадлежит Л. С. Лейбензону [5]. В дальнейшем этот вопрос рассматривался в работах А. И. Лурье [6] и автора [7]. В последней работе дано применение общей теории к расчету на устойчивость спиральных сверл. С другой стороны, рассмотрение пространственных форм равновесия необходимо при исследовании устойчивости скрученных и сжато-скрученных монолитных стержней — гребные валы, буровые штанги, борштанги глубокого сверления и др. Это работы А. Н. Динника [3], Е. Л. Николаи [10], [И], Г. Ю. Джанелидзе [2], И. Е. Шашкова [13], [14], В. В. Болотина [1], Циглера [16], [17], автора [8] и др. [c.278]

Критическая сила Ясинского — Кармана. Как отмечено ранее, при X < расчет на устойчивость в пределах пропорциональности теряет силу, так как в этом случае сжимающая сила еще до потери устойчивости вызывает в стержне пластические деформации, которые накладывают свой отпечаток на сам процесс потери устойчивости, на процесс перехода из прямолинейного состояния в изогнутое. Решение задачи за пределом пропорциональности существенно различно для случаев постоянной (неизменной) и меняющейся (возрастающей или убывающей) в процессе потери устойчивости сжимающей силы. Критическая сила, по Ясинскому — Карману, ищется в предположении F = onst. Предположим, что деформации в прямолинейном сжатом стержне вышли за предел пропорциональности и при значении силы F = наряду с исходной прямолинейной формой равновесия появилась возможность существования сколь угодно близкой к прямолинейной форме искривленной формы равновесия. Отметим, что согласно данным экспериментов над материалами за пределом пропорциональности увеличение нагрузки дает активный процесс и изображающая точка А состояния [c.357]

Методы расчета на устойчивость стержней, гибкость которых Л меньше, чем Лпц (т.е. стержней, к которым неприменима формула Эйлера), развивались, начиная с последней четверти XIX века, по двум направлениям. Первое направление — назовем его эмпирическим — основывалось на обобш ении экспериментальных данных. Второе направление — теоретическое — составили попытки обобш ить на неупругие деформации метод [c.394]

К числу задач курса сопротивления материалов, помимо рассмотренных в предыдущих главах расчетов на прочность и жесткость, относятся также расчеты на устойчивость, предварительное понятие о которых было дано в I главе. Расчет на устойчивость имеет первостепенное значение для тех элементов конструкций, которые представляют собой сравнительно длинные и тонкие стержни, тонкие пластинки и оболочки. Здесь будут рассмотрены лищь простейшие случаи расчета на устойчивость сжатых стержней. [c.446]

Несмотря на то что трудами главным образом советских ученых П. А. Петрова, А. А. Давидова, И. Е. Семеповкера и других исследователей уже в сороковые годы был получен обширный экспериментальный материал и выдвинут ряд гипотез о механизме межтрубных пульсаций в паровых котлах, задача создания инженерной методики расчета границ устойчивости оставалась нерешенной. Имелись лишь отдельные экспериментальные зависимости типа (р1г) р=/ (д) (ргр),р=/(р), где (рц ), — массовый расход среды, соответствующий границе устойчивости, которые были получены для конкретных режимных параметров и оказались неверными при применении их к другим условиям. Приведенные в работах представления о механизме явления или опровергались экспериментальными данными, или не позволяли сделать достаточно точных количественных оценок, что свидетельствует о их неполноте и несовершенстве. В одной из наиболее полных ранних работ [1] П. А. Петров считал, что необходимым условием для возникнове- [c.48]

Система пылеприготовления (см. рис. 1-3,а) оборудована четырьмя молотковыми мельницами ММА 1500/1668/730, работающими под наддувом. Сушильный агент — горячий воздух с температурой 633 К (360°С). На каждую мельницу, снабжающую пылью пару встречных горелок, установлен один центробежный пылеконцентра-тор (см. рис. 1-11,а), являющийся одновременно делителем пыли на две основные и сбросные горелки. Опыт эксплуатации показал, что данное топочное устройство обеспечивает устойчивый выход шлака до нагрузок 50% номинальной. Возможность получения достаточно глубокой маневренности агрегата в режиме жидкого шлакоудаления объясняется прежде всего тем, что 60% сушильного агента поступало в сбросные сопла п не участвовало в -образном движении основного факела, температура которого при номинальной нагрузке достигала 1823 К (1550°С). При схеме прямого вдувания без пылекон-центратора эта температура, как показал расчет, не могла превысить 1673—1723 К (1400—1450°С). [c.167]

В данном случае при значительной массе перемещаемых частей исполнительного органа сравнительно короткие и жесткие трубопроводы меньше влияют на устойчивость следящего привода, так как масса и упругость находящейся в них жидкости мала по сравнению с таковыми в цилиндре и рабочем органе, и эта жидкость подвергается при автоколебаниях перепадам давления, близким к перепадам в полостях силового цилиндра. Превышение расчетного подведенного давления относительно экспериментального объясняется в некоторой степени тем, что при расчете не учитывалось влияние гибкости механической связи между силовым двигателем и рабочим органом, упругость которой одного порядка с динамической упругостью цилиндра. При учете влияния этой упругости на устойчивость привода, по формуле (3.104) получаем, что Рпг = 17,5 кГ1смР-. [c.233]

Из рассмотрения кривых рис. 3 и 4 видно, что устойчивость ламинарного пограничного слоя с увеличением числа М возрастает, причем в переходной области пограничного слоя процесс развивается таким образом, что отношение Гх = Явхк/Нехи сохраняется неизменным. Это отношение оказывается близким соответствующему значению для несжимаемого обтекания, полученному ранее в опытах ЦКТИ [Л. 1] и из обработки опытных данных Вильсона [Л. 2], Липмана [Л. 3] и др., а также данных Гезли (Л. 4]. Характер влияния сжимаемости на возникновение переходных явлений в пограничном слое качественно согласуется с результатами расчета потери устойчивости ламинарного пограничного слоя по методу ван Драйста Л. 5]. Эти расчеты показали, что в том случае, когда при теплообмене сохраняется постоянным отношение температуры стенки к температуре потока Т /Го, увеличение числа М должно приводить к увеличению устойчивости пограничного слоя. [c.310]

Актуальность темы диссертационной работы обусловлена следующими основными причинами 1) в больших городах наблюдается дефицит территорий и необходимо осваивать неудобные с неблагоприятными инженерногеологическими условиями - заовраженные и подрабатываемые территории, что требует повышения точности расчетов и возможности учета как можно большего числа факторов, влияюптих на устойчивость откосов и склонов 2) задача обеспечения устойчивости естественных склонов тесно связана с проектированием противооползневых удерживающих конструкций, поэтому (как отмечено в монографии Л.К. Гинзбурга Противооползневые удерживающие конструкции ) важное практическое значение имеет возможность определения напряженно-деформированного состояния грунта (НДС) и призмы обрушения массива в момент перехода склона в предельное (критическое) состояние, что позволяет вычислить величину оползневого давления, наиболее соответствующего действительному, но в настоящее время это сопряжено с рядом трудностей, так как существующие теоретические методы не предназначены для решения данной проблемы. [c.3]

Задачи аэро- и гидродинамической устойчивости можно разделить на две группы. К первой группе относят статические задачи, при решении которых используют соотношения стационарной аэро- и гидродинамики установившихся течений без учета сил инерции, демпфирующих сил и других временных факторов. К задачам статической устойчивости относят многие задачи выпучивания пластинок, оболочек, панелей обшивки летательных аппаратов, скручивания крыльев. Статическую форму потери устойчивости аэроупругих и гидроупругих систем называют дивергенцией, а величину скорости потока и , при которой происходит данное явление, -критической скоростью дивергенции. Расчет дивергенции сводится к определению критических величин параметров конструкции и потока, обеспечивающих возможность существования отклоненных (слабоискривленных) форм конструкции. Уравнения, применяемые для расчета дивергенции, могут быть записаны в виде [c.516]

В 1971 году в издательстве Наука вышел в свет сборник оригинальных работ Степана Прокофьевича Тимошенко Устойчивость стержней, пластин и оболочек , который был полностью просмотрен и одобрен автором. В этом сборнике дан был очерк жизни и научного творчества С. П. Тимошенко. Предлагаемый вниманию читателей сборник также был просмотрен автором и составлен согласно его желанию, хотя и выходит он уже после смерти С. П. Тимошенко, произошедшей 29 мая 1972 года в городе Вуппертале (Федеративная Республика Германия) на девяносто четвертом году жизни. Здесь содержатся двадцать шесть оригинальных работ С. П. Тимсшечко по проблемам прочности и колебаний элементов конструкции. Эти исследования посвящены изучению резонансов валов, несуш,их диски, эффективному анализу продольных, крутильных и изгибных колебаний прямых стержней посредством использования энергетического метода и применению общей теории к расчету мостов при воздействии подвижной нагрузки, вычислению напряжений в валах, лопатках и дисках турбомашин, расчету напряжений в рельсе железнодорожной колеи как стержня, лежащего на упругом сплошном основании, при статических и динамических нагружениях. Детально рассмотрены важные вопросы допускаемых напряжений в металлических мостах. [c.11]

Другим подтверждением отличия типов симметрии структуры для малоатомных устойчивых кластеров и фуллеренов являются данные анализа вида функции потенциальной энергии и результаты расчета упругих и фононных констант и энергетических структурных характеристик [3]. Данные [3] расчета энергии связи атомов для малоатомных кластеров С и фуллеренов представлены на рис. 3.4 и 3.5 соответственно. Можно видеть, что в случае малоатомных кластеров средняя энергия связи линейных кластеров С (где п=3, 5, 7, 9) повышается по мере удлинения цепочки (от 4 эВ для до 6 эВ для Су), как показано на рис. 3.5. Критическое значение энергии связи для этого типа кластеров достигается при -7 эВ/атом и п к=21. [c.93]

ИЗ пассивного состояния в исследуемых условиях (рис. 4). На рис. 4 дан поперечный разрез модели искусственного питтинга после поляризации в растворе 0,5 N НС14-1 H2SO4 при потенциале -f0,44 в (пассивная область) в течение 20 час. Пропуш еп-ное при этом количество электричества 0,081 к соответствовало глубине образования питтинга в 67 мп (при расчете на образование Fe " , Сг ), что находилось в полном согласии с данными непосредственного измерения глубины питтинга. Из рисунка видно, что анодное растворение стали в пассивном состоянии происходило достаточно равномерно по всей поверхности образца. При увеличении концентрации хлор-иопов в растворе выше 0,5 N область устойчивого пассивного состояния сокращается. Для 0,75 N концентрации НС1 (см. рис. 3, кривая 5) явление анодного пробоя пленки и резкого возрастания тока начинается сразу по достижении потенциала полного пассивирования (точка а . Таким обра- [c.10]

Расчеты показали, что в случае, изображенном на рис. 1 сплошными линиями, описанная схема в рамках метода Годунова обеспечивала устойчивый счет и установление при весьма произвольных начальных эаснределениях параметров и начальной форме головного скачка, если угол его наклона задавался монотонно уменьшающимся при движении от 8 к т. Попытки же применения этой схемы к расчету более сложной конфигурации с протоком, изображенной на рис. 1 штрихами, и обтекаемой со скачком, имеющим точку расщепления б , во многих случаях заканчивались неудачей. Для выяснения причин этого был поставлен такой численный эксперимент. В задаче обтекания тела без протока полученные в процессе установления данные возмущались, причем [c.171]

Теория устойчивости О. существует в двух вариантах. Первый основывается" на представлении, что потеря устойчивости соответствует такой нагрузке, при к-рой О. находится в состоянии безразличного равновесия. Это приводит к системе линейных однородных дифференциальных ур-ний в частных производных, в к-рую входит неизвестный параметр внешней нагрузки. Граничные условия в данном случае также однородны. Отсюда находят спектр собственных чисел (критич. нагрузки) и систему ( )ундамонтальных ф-ций (фюрмы потери устойчивости). Этот способ (обычный при решении задач об устойчивости де< )ор-мации упругих тел) в нек-рых случаях приводит к результатам, удовлетворительно совпадающим с опытом — напр., при расчете устойчивости цилиндрич. О., находящейся под действием равномерного внешнего нормального давления. Однако иногда (напр., при расчете устойчивости сферич. О. на внешнее давление или при расчете цилиндрич. О., сжатых вдоль оси) он приводит к значительным расхождениям с опытом, давая при этом большую ошибку в Опасную сторону (т. е. в сторону преувеличения критической нагрузки). В связи с этим для О. был предложен принципиально иной подход к оценке их устойчивости, Специфшч. особенность О. — возможность потери ею устойчивости т. н. хлопком при этом осуществляется переход от одного положения равновесия к другому, с более низким энергетич, уровнем, отличающимся от первого на конечные перемещения. В процессе этого перехода О. должна пройти через промежуточные стадии де [c.465]

На М. с. парусных судов действуют следующие внешние силы 1) давление ветра на паруса и на М. с., 2) собственный вес, 3) силы инерции и 4) натяжение такелажа эти силы вызывают изгиб, сжатие и кручение М. с. на М. с. коммерческих парусных судов кроме этих сил действует еще вес поднимаемого на стреле груза. Т. к. расчет М. с. мало надежен вследствие невозможности точно учесть внешние силы, то для парусных судов обычно пользуются данными опыта, сведенными в таблицы правил классификационных обществ М. с. военных судов, наоборот, рассчитывают. Расчет производят 1) на наибольший ив изгибающих моментов при боковой или килевой качке, 2) на продольное сжатие от собственного веса и наибольшей составляющей подлине М. с. сил инерции от боковой или килевой качки. М. с. разбивают подлине на участки с постоянным весом погонной единицы и производят расчет последовательно для каждого участка, начиная с верхнего, № 1. Задавшись весом (т. е. размерами) участка № 1 на единицу длины р и давлением ветра на единицу длины 5I, определяют величину изгибающего момента для наиболее невыгодного случая и из ур-ия прочности определяют размеры М. с. (диаметр и толщину стенок) на участке № 1 проверив их на устойчивость, вычисляют величины р и i i, к-рые црим.ут новые значения р и q , и повторяют расчет сначала, пока величины [c.302]

И измельченную сетку в окрестности скачка. Т. Д. Тейлор [1964] также предложил локальную схему интегрирования при переходе через скачок. Беллман с соавторами [1958] разработал схему перехода через скачок при расчете по методу характеристик при этом начальные данные для расчета по характеристикам в плоскости (х, t) находятся с помощью щеститочеч-ной интерполяции Лагранжа по узловым точкам прямоугольной расчетной сетки в плоскости ix,i). При этом выяснилось, что хорошие параметры на скачке и безусловная устойчивость расчета достигались только для уравнения Бюргерса, а для более общих гиперболических уравнений расчет оказывался неустойчивым, Представляется, что эти старые методы неудобны для расчета на ЭВМ и плохо приспособлены к решению двумерных и нестационарных задач. [c.335]

Исследовать данную математическую модель, т. е. получить решение дифференциального уравнения (1.1) прн заданных граничных условиях можно с помощью обобщенного метода начальных парамефов, метода Ритца, метода сеток, метода коллокацнй, метода конечных элементов и т. д. Выбор метода нсследования математической модели может существенно сказаться на устойчивости алгоритма — чувствительности результата решения к неизбежным погрешностям числовых операций. Например, прн расчете достаточно длинной балки, лежащей на упругом основании, использование метода начальных параметров может привести к числовой неустойчивости и большим погрешностям результатов. В то же время использование метода прогонки приводит к устойчивому числовому алгоритму. [c.14]

Расчет устойчивости крупных оползней. В горных районах часто встречаются большие оползневые тела, которые могут прийти в движение при их подрезке, обводнении или любом другом инженерном воздействии. Такие оползневые тела обычно имеют пирамидальную < юрму, и расчет их устойчивости в условиях плоской задачи может привести к существенным погрешностям. Анализ устойчивости такого оползневого тела выполняется в следующем порядке 1) на топографическом плане окон-туривается тело оползня (по имеющимся геологическим данным, по изменениям рельефа, трещинам, выходам на поверхность слабых зон) б) определяется форма поверхности смещения в виде горизонталей, которые наносятся на топографическую карту в) вычерчивается характерный профиль поверхности смещения в направлении наиболее вероятного движения оползня, криволинейные участки заменяются прямолинейными, и поверхность смещения разбивается на ряд участков с различными углами падения [c.173]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...