Симметричная форма искривления

Учитывая, что при смещении узлов пояса во взаимно противоположные стороны эпюра моментов пересекает ось пояса, в узлах примыкания поперечных раскосов вводим шарниры, С запасом устойчивости считаем, что и при повороте узлов на п пояс работает по той же расчетной схеме (с шарнирами). Таким образом, задача устойчивости при симметричной форме искривления сводится к раскрытию определителя четвертого порядка. Однако если говорить о построении зависимости flг p от [c.117]

Рис. 4-2. Направление перемещений узлов при симметричной форме искривления раскосов. а—расчетная схема б — основная система.

При исследовании устойчивости елочной решетки ограничимся рассмотрением лишь симметричной формы искривления, поскольку эта форма определяет наименьшее значение критической нагрузки. [c.142]

Как видно из рис. 4-10, кривые /—II я III—IV располагаются достаточно близко друг от друга, нз чего можно заключить, что величина усилия в поясе при симметричной форме искривления елочной решетки и при кососимметричной форме перекрестной решетки мало влияет на устойчивость раскосов. [c.143]

Если пренебречь продольными усилиями в поясах, то при симметричной форме искривления имеем четыре независимых перемещения поворот узла относительно осей общей системы координат X и , поворот сечения сжатого раскоса относительно оси У и смещение среднего узла по оси У- Обозначим угловые перемещения относительно осей X, У и 2 через 2ь и 2з, а линейные смещения через г 4. Наложив на узлы фиктивные связи, препятствующие возможным перемещениям, получим основную систему. [c.249]

В результате этого при симметричной форме искривления будем иметь три независимые деформации узлов поворот во встречном направлении относительно осей X я Е и поворот только сечения сжатого раскоса относи- [c.252]

Постоянные интегрирования и моменты Л1 определятся из следующих условий, основанных на симметричности формы искривленной рамы (рис. 105) [c.134]

В одном из приемлемых способов описания предельных состояний связного грунта задается форма искривленной части огибающей Мора, скругляющей угол между прямыми ОВ. Этот способ с тем же успехом можно применить и при рассмотрении плоского напряженного состояния обобщенного пластичного хма-териала Прандтля. Имеет смысл использовать для этой цели ветвь конического сечения, расположенную симметрично относительно оси Оп. Стремясь получить обозримые выражения для напряжений и поля линий скольжения в весомом связном грунте, разберем два случая, когда огибающие Мора скругляются параболой или эллипсом. [c.582]

На рис. 4-9 кривые 1,1 и 1,2 отражают кососимметричную форму искривления без смещения узлов, кривые 11,1 —11,5 — со смещением узлов. Симметричная [c.135]

Как уже отмечалось, в елочных решетках направленность поперечных деформаций до критического и в критическом состояниях НС изменяется. В перекрестных же решетках вначале образовавшиеся искривления симметричной формы в критическом состоянии переходя г в кососимметричное 5-образное искривление. [c.215]

Форма и соотношение плош,адей, занятых усталостной трещиной и окончательным изломом, зависят от формы сечения элемента, способа его циклического нагружения, наличия концентрации напряжений, а также от влияния среды. На рис. 6.4 представлены схемы типов усталостных изломов для элемента круглого сечения (вал, ось) при знакопеременном изгибе в одной плоскости (а — более высокие циклические напряжения, близкий к симметричному двусторонний рост трещины усталости б — более низкие напряжения, запаздывание возникновения встречной трещины от точки Лг, асимметричное расположение и форма заштрихованного окончательного излома). Типы изломов виг свойственны вращающемуся круглому элементу при изгибе в одной плоскости (в — более высокие напряжения, большая доля сечения занята окончательным изломом, г — более низкие напряжения, большая часть излома занята усталостной трещиной, начавшейся в точке А). Типы изломов дне соответствуют предыдущему случаю нагружения, но при наличии концентрации напряжений в круглом эл-ементе, например, от галтели или выточки (д — более высокие напряжения, трещина развивается от точки А с повышенной скоростью на флангах, у зоны концентрации напряжений ее фронт изгибается, появляются встречные трещины, образуя эллиптическое очертание окончательного излома, е— более низкие напряжения, та же тенденция искривления [c.113]

Схематизируя формы движения и разрушения струйного течения жидкости, можно говорить о распаде при симметричных колебаниях, при которых не происходит деформации оси струй (рис. 3-2, а—г), о распаде при волнообразных колебаниях, при которых происходит волнообразное искривление оси струй (рис. 3-2, д и е) и о распыливании (рис. 3-2, ж—и). [c.22]

Для турбины характерны большие промежуточные камеры и расстояния между группами ступеней, а также большой наружный диаметр цилиндра. Неподвижная его точка расположена на оси конденсатора на корпус переднего подшипника цилиндр опирается в плоскости горизонтального разъема. Благодаря совершенной системе опирания цилиндра и удачной конструкции подвески диафрагм хорошо сохраняется взаимное положение ротора и цилиндра и обеспечивается надежная работа турбины даже при жестких уплотнениях. Отрицательным в конструкции являются направленные в стороны патрубки отборов пара, нарушающие симметричность корпуса и влекущие за собой его искривление при работе. Турбина имеет характерные формы, свойственные конструкциям фирмы АЕГ. [c.270]

Изложенные обстоятельства, имеющие, строго говоря, отношение лишь к рассмотренным симметричным относительно оси Оу параболическим дужкам, в той или другой степени приближения оправдываются и для дужек другой формы. Более того, как показывают точные расчеты и опытные материалы, указанные свойства обтекания дужки оказываются качественно справедливыми и для не слишком толстых и искривленных профилей. В этом случае под безударным обтеканием следует условно понимать такое, при котором вблизи носка профиля не образуется резких пиков разрежения, соответствующих большим местным скоростям на лобовой поверхности профиля. Для определения направления набегающего потока, соответствующего этому условно.му безударному обтеканию, необходимо в каждом отдельном случае провести ряд аналитических расчетов обтекания рассматриваемого профиля. Углы атаки при этих расчетах можно выбирать из соображений малого их отличия от угла атаки, отвечающего безударному обтеканию скелета профиля. [c.201]

Допустим, что в рассмотренной выше задаче об изолированной трещине действующие нагрузки близки к симметричным относительно оси X, т. е. величины а, X, У, qo t) близки к нулю. При этом контур криволинейной трещины будет близок к прямолинейному отрезку вдоль оси х. В первом приближении, снося граничные условия на ось х, форму слабо искривленной трещины можно определить следующим образом. [c.157]

При составлении этой таблицы начнем с малых значений величины а, когда искривленная форма имеет одну полуволну и, следовательно, симметрична относительно середины пролета. [c.288]

Предположим, что цилиндрическая трубка со свободной от усилий боковой поверхностью испытывает равномерное продольное сжатие. Увеличивая сжимающие напряжения, мы можем достигнуть предела, когда цилиндрическая форма равновесия перестанет быть устойчивой и трубка выпучится. Частный случай, когда искривленная поверхность симметрична относительно оси трубки, нами был рассмотрен ранее (см. 69). Здесь разрешим ту же задачу в более общем виде, для чего воспользуемся уравнениями (269). Мы удовлетворим этим уравнениям, если положим [c.482]

При дальнейшем увеличении длины мы снова в качестве первой искривленной формы равновесия получим форму, симметричную относительно оси трубки и т. д. На основании этого заключаем, что в случае коротких трубок или в случае длинной трубки, подразделяющейся при выпучивании на большое число полуволн в направлении длины, критическое напряжение следует принимать равным тому, которое мы получили для формы равновесия, симметричной относительно оси. [c.484]

Таким образом, при значительной длине трубки первая искривленная форма будет по длине состоять из сравнительно длинных полуволн и критическое напряжение получается при этом меньшим, чем в изученном выше случае формы равновесия, симметричной относительно оси. [c.485]

Характеристикой формы сеток является их с и м м е т-рия. В симметричных сетках поперечные размеры профиля,, в частности малый и большой диаметры, а также величина шага должны находиться в пределах допуска по всей длине навивки, а траверсы не должны иметь перекосов и искривлений. [c.388]

Для применения принципа максимума поля к задаче деления катодного пятна необходимо предварительно выяснить характер распределения собственного магнитного поля дуги в районе пятна. Приступая к этой задаче, мы будем пренебрегать возможными на практике искажениями формы пятна, выражающимися в искривлении цепочки. На рис. 102 катодное пятно изображено схематически в виде прямолинейного отрезка длиной I, расположенного симметрично в начале координат и вытянутого вдоль оси X. Положительное направление оси совпадает с направлением вектора напряженности стороннего поля, причем движение пятна как целого должно быть направлено вдоль оси У. Для упрощения задачи определения собственного поля дуги в районе пятна допустимо принять, что его поперечные размеры бесконечно малы по сравнению с длиной I. За пределами катодного пятна поле реальной дуги достаточно точно описывается с помощью такой идеализированной модели. Опираясь на нее и вводя понятие линейной плотности тока /г = ///, составляющие напряженности поля дуги в ка-кой-либо точке катода с координатами Х У можно определить путем суммирования полей элементарных линейных токов 4х, пересекающих катод в пределах отрезка / [c.255]

Рис. 3-4. Искривление элементов при сочетании симметричной и кососимметричной форм потери устойчивости решетки. а—расчетная схема б, в, г — основные системы при единичной деформации.

Такая форма проявляется поворотом их концов в одном направлении относительно осей X и V на углы 1 и 2 и поворотом среднего узла относительно тех же осей на углы 24 и 25, но в противоположном направлении. Так же как при симметричном искривлении, в месте примыкания поперечных раскосов введем шарниры (рис. 4-3,а). [c.122]

Переходя к исследованию кососимметричной формы потери устойчивости ири упругом смещении концов раскосов с жесткими узлами, заметим, что данный вид потери устойчивости перекрестных раскосов, шарнирно прикрепляемых к неразрезным поясам, может проявиться лишь в отдельных панелях при симметричном искривлении раскосов в соседних панелях. В этом случае крайние узлы попарно смещаются в разные стороны. В системах с жесткими узлами подобный вид деформирования предопределяет минимальное значение критической силы. [c.125]

Зависимость критического параметра (й) для вариантов Гю и Г граничных условий (симметричная н кососимметричная форма потери устойчивости относительно плоскости а=п/2) на торце оболочки а=я/2 представлена на рис. 10.30. Сплошными линиями показаны результаты решения полных уравнений пунктирными — результаты. решения упрощенных уравнений, не учитывающих докритического искривления образующей оболочки. [c.288]

Решим теперь ту же задачу вторым способом, основанным на рассмотрении энергии системы. Для упрощения рассуж ,ений удвоим длину стержня и будем считать концы его опертыми. При симметричной форме искривления (рис. 42) каждая половина стержня, очевидно, будет в таких же условиях, как и в выше разобранном случае Эйлера, и мы должны получить прежнее значение для Р р- Одной из возможных форм равновесия будет прямая форма, которой ( соответствует простое сжатие стержня. Чтобы выяснить, когда [c.265]

Вначале рассмотрим потерю усто11Чивости решетки, когда цельный раскос сжат, а перекрытый растянут. При симметричной форме искривления раскосов крн- [c.108]

Рис. 3-1. Искривление элементов при симметричной форме потери устойчивости решетки. а — эксцентричное нагружеине б, в — центральное нагружение.

Учитывая силовую и геометрическую симметрию передней грани, при потере устойчивости возможны две формы искривления — симметричная и кососимметричная. Поскольку при распространенном в практике отношении п/ р симметричная форма без смещения узлов определяет минимальное значение критической нагрузки, ограничимся лишь ее рассмотрением. Данная форма искривления раскосов передней грани башни проявится поворотом внешних и внутренных узлов во встречном направлении относительно осей X и У (относительно [c.153]

Свободная открытая) осадка сплошного стержня (см. операцию Ai, гл. /, табл. /). Сжатие металла между элементами штампа сопровождается свободным радиальным течением, заторможенным только контактным трением. Фасоииое поперечное сечение по мере осадки приближается к кругу. Уменьшение бочкообразности и необходимый профиль боковой поверхности могут быть достигнуты применением пуансонов в виде усеченного конуса. Огсутствие жесткого направления элементов штампа вдоль оси заготовии, отклонение от перпендикулярности торцов заготовки к главной оси, нарушение соотношения между высотой Н и диаметром D заготовки до штамповки [(НЮ) 2] вызывают относительное смещение торцов, искривление волокна и главной оси заготовки и отклонение формы от номинальной поверхности заготовки в целом. Отклонение от симметричности обусловливает резкое снижение продольной устойчивости заготовки и повышение поперечных сил, действующих на пуансон при выдавливании полости. В наружных боковых слоях, особенно в средней части высоты заготовки, возникают растягивающие тангенциальные напряжения, снижающие деформируемость заготовки и качество детали (разрыхляется металл, могут образоваться макро- и микротрещины). Область применения. Калибровка по высоте, получение параллельных торцов заготовки при деформации 6 0,18. Уменьшение отношения HlD. Плоскостная калибровка заготовок. Удаление окалины с горячекатаных заготовок. [c.99]

Критические усилия Ыхзе в армирующих ребрах в случае, когда начальное искривление панели весьма мало и ребра работают только на сжатие, вычисляют по двум формулам, соответствующим двум формам потери устойчивости этих ребер. Для элемента панели, включающего в себя два соседних ребра и слой пенопласта между ними, одна из этих форм аналогична кососимметричному искривлению трехслойной пластинки, где эти ребра играют роль внешних слоев, другая форма аналогична симметричному искривлению такой пластинки. Это значит, что при первой форме перемещения двух соседних ребер направлены в одну сторону, а при второй — навстречу одно другому. [c.306]

Подобный ход лучей имеет место и в предложенной Фасти симметричной схеме монохроматора с плоской отражательной дифракционной решеткой (рис. 11.26), помещенной на оси общего вогнутого сферического зеркала в его фокальной плоскости. Угол между падающими и дифрагированным пучками р — а = 21. В этой схеме при любых значениях углов падения и дифракции полностью компенсируется искривление спектральных линий, если входная и выходная щели имеют форму дуг радиуса Ро = = / 1 с общим центром на оси системы. Позднее схема Фасти была усовершенствована с целью частичной компенсации комы, [c.383]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...