Сбросные горелки

В некоторых случаях приходится предусматривать в конструкции специальные каналы охлаждения, как эта выполнено в сбросных горелках котлов П-57р (см. рис. 26,6) и П-62. [c.131]

Коррозионные повреждения имеют место только на боковых экранах на уровне оси горелок, на трубах, обрамляющих сбросную горелку, и на трубах верхнего пережима. [c.37]

Угольная пыль, попадающая в сбросные горелки, может иметь пониженный выход летучих, которые выделились из угля в результате его нагревания при сушке в мельнице. Летучие имеют температуру 80 — 100° С. [c.132]

У более старых топок сбросные горелки помещались в охлаждающем пространстве топки потому, что конструкторы топок с жидким шлакоудалением хотели избежать охлаждения факела плавильного пространства холодными сбросами. Однако практика показала, что такое размещение сбросных горелок было неудачным. Оно оправдывало себя только там, где сжигались угли, содержащие золу с высокой температурой плавления, или там, где к. п. д. циклонов мельничных систем было достаточно высоким. Если же в обычных условиях к. п. д. циклона пылесистем составляет около 80%, то в сбросном воздухе остается 20% угольной пыли. [c.132]

От редактора. Сбросные горелки применяются в СССР еще с 30-х годов для сброса сушильного агента после трубы-сушилки при гранулированном шлакоудалении в настоящее время они применяются при сжигании АШ и тощих углей в системах с промежуточным бункером при любом виде шлакоудаления. [c.132]

Повышенный избыток воздуха в основных горелках удается сократить введением части воздуха для горения непосредственно в сбросные горелки или размещением сбросных горелок непосредственно в плавильном пространстве. [c.133]

У топок с жидким шлакоудалением с угловыми горелками сбросные горелки помещаются также в углах плавильной камеры между главными пылеугольными горелками. У топок с потолочными сопловыми горелками сбросные горелки помещаются в потолке или на боковых стенах под самым потолком так, чтобы факел сбросных горелок направлялся под прямым углом к факелу основных горелок. [c.134]

Отсепарированная в пылеконцентраторе часть топлива (1—g ) вместе с определенной частью сушильного агента (1—/) поступает в сбросные горелки, находящие- [c.16]

Процесс выгорания частиц резко интенсифицируется с уменьшением их размера, во всяком случае до 200 мкм. Поэтому, если только возможно по условиям размола, необходимо стремиться к утонению исходной пыли, что, однако, не всегда экономически оправдано по условиям износа мельничного оборудования. Поэтому независимо от тонины помола необходимо всю грубую пыль (и особенно частицы с 6 1000 мкм) вдувать в область максимальных температур топочной камеры. При наличии пылеконцентратора это реализуется ликвидацией прорыва грубой пыли в сбросные горелки. [c.117]

Если g <0,85, то через сбросные горелки будет поступать слишком большое количество пыли, что может вызвать ее. догорание в конце топки и как следствие приводить к повышению <74, а в ряде случаев к шлакованию топки. Кроме того, для развития нормального процесса горения обогащенного в пылеконцентраторе топлива нужно по возможности уменьшать охлаждающее влияние на этот процесс холодного отработанного сушильного агента и водяных паров, вдуваемых через сбросные горелки, путем отдаления последних от пылеугольных горелок. [c.149]

Вначале бикинский уголь был подан на котлоагрегат, однако выяснилось, что и на котлоагрегатах БКЗ-010 в заводском исполнении устойчивое горение этого топлива без мазута невозможно. С целью повышения температуры в ядре горения на котлоагрегате были установлены четыре центробежных пылеконцентратора с прямоугольными поворотными лопатками, за счет которых до 60% сушильного агента подавалось через сбросные горелки в верхнюю часть топки (рис. 4-4,6). [c.176]

На рис. 1,г и ч представлены котлы с тангенциальной компоновкой горелок. Однокорпусный двухбарабанный котел типа П-62 (рис. 1,г) для блока мощностью 200 МВт предназначен для сжигания болгарских лигнитов. Котел оснащен восемью мелющими вентиляторами, от которых аэросмесь поступает к восьми основным щелевым горелкам. Слабозапыленный сушильный агент после пылекон-центраторов поступает в сбросные горелки, расположенные также тангенциально выше основных горелок. Топка котла имеет подвесную конструкцию, что обусловило установку специальных уплотнений между неподвижными горелками и подвижной топкой. [c.19]

К горелкам специального назначения можно отнести также сбросные горелки, в которые подается сушильный агент на котлах, оборудованных системами иылеириготовления с промен<уточным бункером и с подачей пыли гор ячим воздухом (см. рис. 2), а также системами с прямым вдуванием, но с пылеконцентраторами. Эти горелки, выполненные в виде прямоугольных коробов из жаростойкой стали 20Х23Н13 или 20Х23Н18, без специального охлаждения не обеспечивают необходимую надежность. При отключении соответствующей мельничной системы они коробятся, теряют форму. В связи с этим на новых котлах ЗиО (например, на котле П-62) конструкции сбросных горелок выполнены с воздушным охлаждением по всему периметру выходного сечения. [c.88]

Особым типом пылеугольных горелок являются сбросные горелки. Они применяются только у пылеугольных топок с жидким шлакоудалением с замкнутым циклом пы-леприготовлакия и промежуточным бункером для угольной пыли. С помощью этих горелок в топку для сжигания вводится сбросной воздух пылесистем, содержащий наиболее мелкую часть угольной пыли, не уловленной в циклонах. [c.132]

Помещение сбросных горелок в охлаждающем пространстве и введение части вторичного воздуха непосредственно в сбросные горелки не являются хорошим решением вопроса. Прежде всего неправильно вводить сбросы в область с более низкими температурами факела, так как большая часть пыли, пройдя через топку, остаиется несожженной другая трудность состоит в правильном разделении воздуха между главными пылеугольными и сбросными горелками. Количество пыли в сбросах непостоянно, так как О НО зависит от тонкости помола угля, его влажности и т. п. Поэтому воздух можно разделить между пылеугольными и сбросными горелками только на глаз или по температуре пламени в камере плавления. Недостатком является и необходимость мгновенного прекращения ввода воздуха в сбросные горелки при останове мельницы [c.133]

Сбросные горелки в конструктивном отношении выполняются весьма просто. Обычно это труба большого диаметра, через которую сбросы вдуваются непосредственно в топочный факел. Выходная скорость сбросов из горелки принимается высокой, порядка 50 м1сек, чтобы воздух хорошо перемешивался с факелом. Высокая температура факела в камере плавления обеспечивает хорошую газификацию пыли сбросного воздуха и этим ускоряет ее горение. [c.134]

Положение настенных перегревателей при растопке существенно облегчается путем создания завесы холодного воздуха между факелом и настенными па нелями. Так, например, при расположении основных горелок и настенного перегревателя на одной стене (например, фронтовой) рекомендуется расположить растопочные мазутные горелки с боков у противоположной (задней) стены топки, а через основные и расположенные над ними сбросные горелки при растопке подавать воздух. Если настенные перегреватели расположены на боковых стенах топки, то мазутные форсунки рекомендуется размещать в центре фронтовой стены, а воздух при растопке подавать через основные и сбросные горелки, находящиеся тоже ка фроите, но ближе к боковым стенам ТОПКИ и т. д. [c.136]

Рис. 1-3. Система пылепригоговления с прямым вдуванием и пыле-конценграторам И для топок с жидким шлакоудалением. а — воздушная сушка (Красноярская ТЭЦ-1) б — газовая сушка (ТЭЦ Ачинского глиноземного комбината) 1 — бункер сырого угля 2 — отсекающий шибер 3—ПСУ 4 —мельница 5 —сепаратор 6 — прямоточный пылеконцентра-тор 7 п 8 — основной и сбросной отводы 9 к 10 — основная и сбросная горелки —дутьевой вентилятор 12 и /3 — камеры сгорания и охлаждения 14 трубопровод горячего воздуха 15 — мельничный вентилятор 16 — газозаборное окно,

На рис. 1-10,а изображен коленообразный пылекон-центратор, примененный фирмой КСГ на ТЭС Фортуна (ФРГ). Предполагалось, что за счет поворота потока на 90° до 85% (g =0,85) пыли с 39% (/=0,39) сушильного агента будет поступать в основные горелки. Однако на практике оказалось [Л. I и 24], что g = =0,75—0,8 при /=0,4—0,45, а //Яс=0,53—0,56. Кроме того, имело место осаждение грубой пыли в сбросных горелках. Гидравлическое сопротивление пылеконцентратора составляет 343 Н/м (35 кгс/м ), величина [c.33]

С целью упрощения оборудования в СССР и за рубежом принимаются попытки сочетать в одном устройстве функции сепаратора и пылеконцентратора. На рис. 1-12,а представлен инерционный сепаратор-пыле-концентратор конструкции Ю. П. Джигурды [Л. 26]. Отличие этого устройства от обычного сепаратора заключается в следующем после поворота в корпусе исходный поток разделяется на высококонцентрированную пылевзвесь, поступающую через вертикальный отвод к основным горелкам, и слабозапыленный сушильный агент, подаваемый к сбросным горелкам через горизонтально установленную в центре корпуса трубу с продольным вырезом по всей длине. [c.35]

В случае компоновки пылеконцентраторов с молотковыми мельницами основные горелки могут быть выполнены или в виде тонкоструйных типа МЭИ, или в виде амбразуры со встроенными в нее соплами горячего воздуха (см. рис. 1-7,6 и в). Сбросные горелки выполняются обычно в виде прямоточных сопл. В ряде случаев, как и пылеугольные сопла, они окружены тонкой прослойкой горячего воздуха. Этот воздух служит главным образом для охлаждения сбросных сопл при отключении обслуживающей горелки соответствующей мельницы. В первоначальных конструкциях (рис. 3-8,6) над сбросными горелками устанавливались дополнительные сопла горячего воздуха. Позднее от этого отказались, так как при достаточно высоком g воздуха за счет присосов в газовой струе сброса вполне достаточно для горения находящейся в ней пыли. Угол наклона сбросных горелок к горизонту может выбираться в пределах 0—30°. [c.129]

Для уменьшения охлаждающего воздействия на зону ядра факела сбросные сопла целесообразно располагать на достаточно большом расстоянии от основных горелок, не опасаясь уменьшения времени нахождения пыли сброса в топке. Естественно, что при этом подразумевается, что наличие грубых фракций пыли в сбросе исключено или во всяком случае сведено к минимуму. Если же, как это имеет место на ТЭС Дъендъеш , пыль сброса крупнее исходной, то большой разрыв между основной и сбросной горелкой крайне нежелателен, так как может привести к догоранию пыли на выходе из топки. Если же с 0,85 и из пыли сброса исключены грубые фракции, то, как это со всей наглядностью показал опыт сжигания чихезского бурого угля, топочный процесс в целом практически полностью определяется интенсивностью воспламенения и горения пыли, выходящей из основных горелок. Так, при переходе от тонкой пыли с 1000 1% к пыли с i iooo 3% фракционный состав пыли сброса не изменился, однако в первом случае 4 1%, а во втором 94=2—5%. [c.135]

Из рис. 3-13,6 и приложения, где приведены значения Н для различных топок, следует, что с повышением тепловой мощности топки Qt разрыв между основными И сбросными горелками увеличивается. Выше заштрихо- [c.135]

При сжигании болгарских лигнитов с целью дополнительного повышения температурного уровня в зоне ядра горения часть горячего воздуха подавалась в сбросные горелки. В этом случае при Дацс=0,28, Аат=0,1, г 0,4, 2=0,8, /=0,35 и g =0,76 величина (агор)осн 1.0. [c.144]

Однако из-за низких значений рс.г=71—79% в зоне ядра горения горячий воздух в сбросе использовался для дожигания пыли, выходящей из основных горелок. Средний избыток воздуха в основных и сбросных горелках по формуле (3-15) составлял агор=1,14. Очевидно, поэтому оптимальный От не превышал 1,2, хотя и был выше, чем в случае сжигания башкирского и чихезского углей, где 2=1,0. Однако возможность иметь пониженные избытки воздуха в конце топки еще не означает, что котлоагрегат с газовой сушкой экономичней, чем тот же котлоагрегат, но с сушкой топлива горячим воздухом. Напротив, из-за высоких присосов пылесистем Аопс= =0,2—0,28 происходит при aT= onst замещение горячего воздуха холодным. Это снижает температуру в ядре горения и ухудшает работу воздухоподогревателя, повышает температуру tyx и 2. что в целом приводит к снижению к. п. д. котлоагрегата. Поэтому при сушке высоковлажных топлив топочными газами основным резервом повышения экономичности является принятие всех мер по уменьшению присосов в пылесистему. [c.144]

Система пылеприготовления (см. рис. 1-3,а) оборудована четырьмя молотковыми мельницами ММА 1500/1668/730, работающими под наддувом. Сушильный агент — горячий воздух с температурой 633 К (360°С). На каждую мельницу, снабжающую пылью пару встречных горелок, установлен один центробежный пылеконцентра-тор (см. рис. 1-11,а), являющийся одновременно делителем пыли на две основные и сбросные горелки. Опыт эксплуатации показал, что данное топочное устройство обеспечивает устойчивый выход шлака до нагрузок 50% номинальной. Возможность получения достаточно глубокой маневренности агрегата в режиме жидкого шлакоудаления объясняется прежде всего тем, что 60% сушильного агента поступало в сбросные сопла п не участвовало в -образном движении основного факела, температура которого при номинальной нагрузке достигала 1823 К (1550°С). При схеме прямого вдувания без пылекон-центратора эта температура, как показал расчет, не могла превысить 1673—1723 К (1400—1450°С). [c.167]

В результате реконструкции пылесистемы (см. рис. 1-3,6) мельницы были соединены напрямую с мельничными вентиляторами, а тракты мельницы — циклоны — мельничные вентиляторы заглушены. На сбросных пылепроводах после мельничных вентиляторов установлены горизонтально пылеконцентраторы с 0к = 0,61 м. Около 90% пыли с 25% сушильного агента поступало из основных отводов в первичный тракт основных горелок, откуда после перемешивания с горячим воздухом, подаваемым вентилятором горячего дутья, вдувалось в предтопки. Остальное количество слабозапыленного сушильного агента поступало через сбросные горелки в горловину пережима. [c.169]

На ТЗС Фортуна (ФРГ) [Л. I] впервые были проведены подробные испытания двух однотипных котло агрегатов (со схемой прямого вдувания и схемой с пылеконцентраторами), оборудованных топками с твердым шлакоудаленнем и газовой сушкой, при сжигании рейнского бурого угля QPh = 7900 кДж/кг (1880 ккал/кг), 1 Р=59%, Лр=4%. Котлоагрегаты паропроизводительностью 50 кг/с (180 т/ч) (рис. 4-6,а) с топками квадратного сечения, угловым расположением щелевых горелок и четырьмя мельницами-вентиляторами, работающими на каждую горелку. На котлоагрегате № 2 в горелки подавалась вся исходная пылегазовая смесь. На котлоагрегате № 2 — с помощью коленообразных пылеконцентраторов (см. рис. 1-10,а) осуществлялось разделение продуктов сушки в основные и сбросные горелки. Мельницы работали в бессепаратор-ном режиме с " 393 К (120°С) и l " = 26—32%. Присос холодного воздуха в пылесистемы был значителем (/ n]i =0,63—0,7 Дапро==0,25—0,30). Как отмечалось ранее (см. 1-2), в основные горелки котлоагрегата № 2 вместе с 39% сушильного агента поступало пыли 76% вместо 85% по проекту. При этом наибольшая степень разделения пыли (79%) имела место в верхнем, а наименьшая (70%) в нижнем канале, имеющем большую кривизну, что можно объяснить только эффектом рикошетирования частиц от внутренней поверхности коленообразного элемента с последующим попаданием в сброс. В соответствии с этим величина (QPh)h составляла 11 300 кДж/кг (2562 ккал/кг), а А н=1761 К вместо 11 500 кДж/кг (2738 ккал/кг) и 1800 К по проекту )(см. рис. 3-14,6, кривая 12). [c.178]

Смотреть страницы где упоминается термин Сбросные горелки : [c.4] [c.5] [c.385] [c.400] [c.132] [c.167] [c.128] [c.15] [c.17] [c.20] [c.102] [c.134] [c.140] [c.147] [c.155] [c.159] [c.165] [c.170] [c.171] [c.173] [c.175] [c.179]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...