Определение величины части плоскости

Определение величины части плоскости (плоской фигуры) применив решение 4-й исходной задачи преобразования чертежа, получаем искомую величину (см. рис. 74, 83). [c.91]

Определение величины части плоскости [c.99]

Задача на определение величины части плоскости — четвертая исходная задача преобразования чертежа — рассматривалась в п. 39.7, поэтому нет необходимости вновь ее рассматривать. [c.99]

В уравнении (7.15) параметром подобия установленного разрушения является LIG. В этом случае L определяет периметр или часть периметра рабочего сечения элемента. При изгибе с вращением или при растяжении-сжатии элементов круглого поперечного сечения L = nd. При изгибе в одной плоскости элементов прямоугольного поперечного сечения L—2b (см. рис. 7.7). При растяжении — сжатии и изгибе определение величины L поясняется рис. 7.8. [c.138]

Определение величины -с у спирального сверла. На фиг. 18 показана режущая часть спирального сверла, у которого можно принять (1 = 0° величины а и в плоскости N1V, перпендикулярной проекции режущей кромки на основную плоскость, будут равны [c.256]

Если принять, что погрешность в положении тяжелого места на роторе равна нулю, то величину первоначальной неуравновешенности в плоскости приведения можно полностью компенсировать за одно сверление на глубину /г,-. Для определения величины Л,-будем считать, что сверление производится специальным сверлом без конусной части кроме того, не будем принимать во внимание тепловое расширение сверла и ротора. [c.284]

Для определения величины дисбалансов в плоскостях исправления применены сейсмические датчики электродинамического типа, поляризованные по оси у. Датчики преобразуют механические колебания, пропорциональные дисбалансам, в электрические сигналы, которые подаются в электронно-решающую часть балансировочного станка. Сигналы, изменяющиеся по второй и выше гармоникам, устраняются в фильтрующем устройстве. [c.415]

Внецентренное сжатие стержней большой жесткости в пластической области. Так как при внецентренном сжатии, так же как и при чистом изгибе, нормальные напряжения, а следовательно, и соответствующие им деформации изменяются пропорционально расстояниям волокон от нейтральной плоскости, то пластические деформации впервые появляются в волокнах, наиболее удаленных от этой плоскости, в большинстве случаев — в сжатых. По мере роста деформаций пластическое состояние охватывает все большее и большее число волокон, так что в се-чении образуются целые зоны пластичности, охватывающие все большую и большую часть сечения. Граница между упругой и пластической зонами постепенно приближается к нейтральной оси, которая в свою очередь меняет свое положение. В зависимости от поведения материала при пластической деформации окончание этого процесса может иметь различный характер. Мы рассмотрим только случай, когда материал деформируется пластически без упрочнения и имеет одинаковые пределы текучести при растяжении и сжатии. В этом случае пластическая деформация, начавшаяся в сжатой зоне сечения, при определенной величине нагрузки распространяется и на растянутую зону, охватывая постепенно все большую и большую ее часть. Таким образом, за предельное состояние можно принять такое, при котором та и другая зоны сечения оказываются в со- стоянии пластической деформации, т. е. напряжения во всех точках равны соответствующему пределу текучести. Тогда на основании (7.1) получим [c.257]

Под передним углом ут понимается угол между плоскостью, перпендикулярной к скорости резания, и касательной к передней поверхности, проведенной в направлении схода стружки. На фиг. 3 определен угол уг при известных углах удг и X. Изображена клиновидная режущая часть инструмента в системе плоскостей проекции Н и N. Плоскость Я является плоскостью резания, а плоскость Ж идет перпендикулярно к режущей кромке АВ. Проведена передняя плоскость П под углом Удг. В передней плоскости в направлении схода стружки проведена линия СЕ. Ее проекции найдены путем совмещения передней плоскости с плоскостью Н и вращением вокруг следа Я . В совмещенном положении угол X проектируется в истинную величину. Угол Уг определен методом перемены плоскостей проекций и последовательного перехода к системам Н/Ш и Плоскость соответствует основной плоскости и проведена перпендикулярно к скорости резания V. В плоскости Т лежат вектор скорости V и линия СЕ. Для вывода аналитической зависимости возьмем систему координат ХУ1. Проведем вектор Я, идущий по линии СЕ, и вектор V скорости [c.14]

Погнутый хвостовик необходимо выправить, если его изгиб в средней части превышает 3 мм относительно первоначальной продольной оси корпуса. Разметка корпуса для определения величины изгиба г в горизонтальной плоскости приведена на рис. 120,а, а в вертикальной плоскости — на рис. 120, б. Изгиб в вертикальной плоскости отсчитывается посередине хвостовика от первоначальной продольной оси /—/ корпуса, которая наносится на хвостовик как продолжение литейного шва, проходящего по среднему ребру большого зуба. [c.127]

На практике часто применяется тот вид. механизма, в котором вращение кривошипа АВ (рис. 368) вокруг оси, параллельной оси г, преобразуется в качательное движение коромысла ВС вокруг оси, параллельной оси X. Таким образом, точка В шатуна ВС движется по окружности р — р), лежащей в плоскости хОу, а точка С по дуге окружности 7,— 7, лежащей в плоскости гОу. Пусть звено ЛВ вращается с постоянной угловой скоростью СЙ1. Для определения последовательных положений коромысла ВС можно применить обычный м тод начертательной геометрии. Осью проекций выбираем ось Оу. Горизонтальной плоскостью М проекций пусть будет плоскость хОу (рис. 368), а вертикальной плоскостью V проекций—плоскость уОг. Окружность Р —р будет проектироваться на плоскость Н в натуральную величину [окружность (рис, 369, а)]. Точно так же дуга 7 — 7 (рис. 368) будет проектироваться в натуральную величину на плоскость V [дуга 1у — 1у (рис. 369, а) . Пусть в исследуемом положении кривошипа АВ занимает положение, заданное его проекциями А Вц и [c.274]

Торец плунжера 13 соединен с нагнетательной плоскостью насоса при этом на него действует давление масла, заставляющее плунжер перемещаться по отверстию в крышке и сжимать пружину 12. При определенной величине давления масла плунжер открывает наклонное отверстие, которое сообщается с всасывающей полостью насоса, и излишняя часть масла перепускается из нагнетательной во всасывающую полость масляного насоса. Масло, просочившееся в отверстие за плунжером, отводится во всасывающую полость насоса по специальной канавке или через отверстие. [c.35]

Для определения величины угла фд (характеризующего круговую подачу инструмента) рассмотрим часть сферы в плоскости наибольшей окружности, перпендикулярной оси I (рис. 11, б), [c.55]

Поперечная жесткость шпиндельного узла зависит от угла действия силы Ру. Она уменьшается с увеличением вылета шпинделя до определенной величины 100 — 150 мм) сначала незначительно, а затем резко. Жесткость шпиндельной бабки и стола вследствие неравномерного износа направляющих изменяется в зависимости от положения их по длине станины. Она зависит от места приложения силы и от направления действия силы в вертикальной плоскости при закреплении жесткость стола повышается в несколько раз. Жесткость задней стойки также зависит от высоты расположения растачиваемого отверстия. В процессе обработки силы резания действуют на части станка и обрабатываемую заготовку, вызывая их отжатия. На точность обработки влияет не только абсолютная величина жесткости системы, но и ее неравномерность на длине рабочего хода, которая зависит от схемы обработки. [c.335]

Рассмотрим теперь потери энергии на образование кавитации по оси излучателя х [9]. Пусть (рис. 3) интенсивность звука у поверхности излучателя в плоскости X = О будет 1 и не зависит от изменения средних параметров среды, вызываемого возникновением кавитации (см. гл. 3). В установившемся режиме в процессе кавитации принимают участие пузырьки, имеющие равновесные радиусы (см. часть IV), не меньшие определенной величины -Ron которой соответствует минимальная, пороговая интенсивность первичной волны /ц. Условием возникновения кавитации является / > / и, естественно, Iq /д. Примем, что кавитирующие пузырьки в среднем однородно распределены в каждом сечении области, перпендикулярном к оси излучателя. Пренебрежем также линейным и нелинейным поглощением звука при его распространении в жидкости. Через единицу площади, пер- [c.226]

Так как деформация при кручении зависит от величины крутящего момента, действующего в данном сечении, необходимо рассмотреть методику определения крутящего момента в любом сечении цилиндра. В месте закрепления цилиндра (рис. 131, б) возникает реактивный крутящий момент Л1р, равный внешнему крутящему моменту М, приложенному к свободному концу цилиндра. Рассечем цилиндр плоскостью / и рассмотрим равновесие его нижней части (рис. 131, в). Для нахождения нижней части в равновесии необходимо, чтобы момент внутренних сил упругости в данном сечении уравновешивал реактивный момент Мр, равный М [c.188]

На рис. 93 дано сводное решение рассматриваемой задачи. Пользуясь этим чертежом, легко представить взаимное положение и решение отдельных частей этой задачи, поэтапно изображенных на рис. 94—97 в более крупном масштабе. Следует только иметь в виду, что на рис. 94—97 оси проекций независимо от их положения на сводном чертеже проведены горизонтально и что построение искомого треугольника на рис. 93 и 97 произведено в параллельных плоскостях, проходящих через разные точки пространства, а при определении натуральной величины треугольника вращение плоскости, в которой лежит треугольник, производится на рис. 93 и 97 в противоположных направлениях. [c.100]

Обратим внимание на то, что правая часть третьей из формул (23) тождественна выражению (16) момента силы, лежащей в плоскости Юу, относительно начала координат. Объяснение заключается в том, что при выводе формулы (23) для определения силу сначала спроецировали на плоскость хОу и затем определили момент проекции относительно начала координат. Формула же (16) выражает момент относительно начала координат силы, лежащей в плоскости хОу. Моменты этой силы относительно осей, расположенных с ней в одной плоскости, равны нулю (/И = 0, УИ = 0), а момент относительно оси Ог численно равен величине момента относительно начала координат (М = Мд). [c.64]

Для определения момента количества движения материальной точки К относительно оси часто пользуются другим путем. Возьмем на оси. какую-либо точку О (рис. 112, 6) и проведем через нее плоскость, перпендикулярную оси. Спроецируем на эту плоскость вектор количества движения Q = КВ. Величина момента этой проекции кЬ относительно точки О пересечения оси и плоскости, взятая со знаком + или — , равна моменту количества движения относительно оси. В самом деле, модуль момента количества движения относительно точки О выражается удвоенной площадью треугольника ОКВ. Треугольник ОкЬ есть проекция треугольника ОКБ, двугранный угол определяется линейным, а потому [c.146]

Для определения напряжений, возникающих в различных сечениях балки, необходимо знать величину и направление внутренних усилий в любом сечении балки, выразив их через внешние силы. Рассмотрим сечение II—II и найдем величину внутренних усилий, передающихся от левой части балки на правую. Для этого, отбросив левую часть, перенесем приложенные к ней силы на правую часть — в центре тяжести сечения II—II. При перенесении сил, лежащих в одной плоскости, они, как известно, приводятся к силе и к паре, образующейся при переносе. Таким образом, к правой части балки в центре поперечного сечения должны быть приложены в виде внутренних силовых факторов перенесенные с левой части (рис. 10.3.1, в) сила [c.145]

Поле напряжений вокруг винтовой дислокации легко определить используя модель Вольтерра, состоящую из полого цилиндра, внутренний радиус которого га представляет собой радиус ядра дислокации, а наружный радиус г соизмерим с величиной зерна или равен половине расстояния между винтовыми дислокациями (рис. 24). Винтовая дислокация образуется сдвигом заштрихованной (рис. 24,а) плоскости разреза вдоль образующей на величину вектора Бюргерса Ь и последующим закреплением смещенных частей, в результате чего этаком цилиндре возникают напряжения, подлежащие определению. В дальнейшем полагаем, что цилиндр бесконечно длинный и задача сводится к упругой задаче плоского деформирования и на торцах цилиндра прило- [c.43]

В первом приближении в макете были представлены в натуральную величину все элементы операторского пункта, перечисленные в техническом задании (рис. 62, а, б). Геометрическая форма оборудования и интерьера представлялась условно, но с точным соблюдением габаритных размеров, функционально важных расстояний между отдельными элементами и наклонов плоскостей конструкций интерьера и оборудования. При макетировании особое внимание обращалось на отработку рабочих плоскостей, т. е. тех элементов интерьера и оборудования, на которых сосредоточены средства индикации и органы управления. Так, например, пульт управления был представлен только наиболее важной плоскостью, которая была зафиксирована на определенной высоте с определенным наклоном. Конструкции остальных частей пульта были сведены к минимуму и даны символически. Анализ готового макета наглядно показал недопустимость большого количества отдельно стоящих объемов и элементов оборудования, которое затрудняет создание удобного и красивого операторского пункта. С точки зрения эстетики большое количество и развитость геометрической формы оборудования как бы разрушает геометрическую форму самого интерьера, нарушая тем самым целостность архитектурного ансамбля. Поэтому был сделан новый макет (второе приближение рис. 63, а, б), который явился продолжением первого, но с устранением ошибок и дальнейшим усовершенствованием компоновочного решения. Шесть отдельно стоящих объемов технического оборудования (пульт управления, панель информации, две машинки и секция цифровой регистрации, [c.120]

Установка на плоскости нескольких взаимосвязанных узлов или агрегатов обычно требует точного совпадения определенных конструктивных элементов. В конструкции, показанной на рис. 350, должны совпадать, например, оси валов 1 ш 2. Как видно из схемы, возможность этого зависит от отклонения линейных размеров (рис. 350, а) и, кроме того, от погрешностей поворотов осей (рис. 350, б). В массовом и крупносерийном производствах при сравнительно небольших размерах узлов требуемая точность сборки в таких случаях достигается, как уже отмечалось, соответствующими допусками на обработку. Однако в серийном и единичном производстве, особенно в тяжелом машиностроении, точность часто обеспечивают введением компенсатора в виде регулировочных прокладок. В процессе сборки в этом случае требуется на основе линейных (рис. 350, а) и угловых (рис. 350, б) размеров определить величину компенсатора, подобрать его в виде комплекта прокладок и установить на место. Затем окончательно закрепить узлы. Точность компенсации б , очевидно, зависит от погрешности Ад определения размера компенсатора и погрешности его изготовления [c.386]

Для того чтобы образовать дислокацию в совершенном кристалле, нужно, как мы видели, произвести сдвиг в некоторой части плоскости скольжения. Следовательно, для определения напряжений, необходимых для образования дислокации, иугкно вычислить величину Ттеор — прочность сдвига в совершенном кристалле. Эту величину называют также скалываюш им напряжением. Наиболее простой способ вычисления Ттеор был предложен Френкелем, [c.101]

Деформации сдвига в плоскости адгезионной связи измеряются путем определения величины относительного поворота кольцевых частей образца с помощью рычажного механизма. Рычаг 18 своей кольцевой частью закреплен на наружной неподвижной штанге, а рычаг 19 установлен на выступающей части подвижной внутренней штанги Относительное перемещение рычагов измеряется инди катором 20, снабженным тензометрическими датчиками 21 Электросигналы датчика после усиления поступают на коор динату X потенциометра ПДС-021. Таким образом, результа ты испытания регистрируются в виде диаграммы Р — Д5 Для исследования прочности и деформативности адгезионной связи при высоких температурах предусмотрен нагрев образца электрическим радиационным нагревателем 22 трубчатого типа. Электропитание нагревателя осуществляется от сети однофазного тока. Нагрев образца регулируется терморегулятором ВРТ-3, подключенным к понижающему трансформатору ОСУ-20. Шины понижающего трансформатора соединены с водоохлаждающими токоподводами 23, которые через герметичные уплотнения входят в камеру. Нагрев контролируется хромельалюмелевой термопарой 24, которая через герметичное уплотнение выводится за пределы камеры ЭДС термопары измеряется потенциометром КСП-4. [c.165]

Считают, что по мере нагружения одна часть кристалла целиком сдвигается относительно другой в направлении линии скольжения. Расстояние между полосами скольжения лежит в пределах 10" — 10" см. Направление скольжения практически всегда совпадает с направлением вектора решетки в плотно упакованной плоскости. Оно начинается в каком-то одном месте тогда, когда касательные напряжения в плоскости скольжения достигают определенной величины, и постепенно распространяется на остальную часть плоскости. При этом нормальная к плоскости скольжения составляющая напряжения оказывает незначительное влияние на начало скольжения. Величина критического касательного напряжения зависит от чистоты металла, температуры и скорости деформирования. По мере нагружения кристаллиты разбиваются на фрагменты размером около 10 см, а те в свою очередь образуют блоки на два порядка меньше. В процессе разбиения возникают напряжения второго рода, связанные с искажением в решетке. Они соответствуют прочности материала в микрообъеме и пропорциональны пределу текучести. Около микродефектов вследствие локальных упругих напряжений кристал.таческой решеткч возникают значительные по величине ультрамикронапряжения (искажения третьего рода). Внутренние остаточные напряжения сосредоточивают часть остаточной энергии пластического деформиро- [c.126]

Формулы (11)—(14) служат для определения величины противовесов колёс, враищющиеся и подлежащие уравновешиванию части которых симметричны относительно плоскости,проходящей через ось пальца кривошипа и ось колеса. Таким образом эти формулы применимы для сцепных колёс. Для ведущих колёс асимметрия вносится обычно контркривошнпами (фиг. 4) и частью веса (50%) эксцентриковых тяг. В этом случае уравновешивание необходимо осуществлять в плоскости радиуса кривошипа (индекс х) и в перпендикулярной ей плоскости (индекс у). Для каждой из этих плоскостей определяются основной противовес на уравновешиваемом колесе и дополнительный — на противоположном. Для подсчёта веса этих противовесов применимы формулы типа (11) и (12) при вычислении приведённых весов и плеч необходимо пользоваться проекциями радиусов вращения г,- иа плоскость, в которой производится уравновешивание (для плоскости радиуса кривошипа — абсциссы лг,- [c.377]

При уравновешивании гибкого вала ротора в любом более широком дипазоне скоростей вращения для определения величин уравновешивающих грузов и их расстояний л от опор вала ротора в симметричной и кососимметричной плоскостях необходимо решать систему трансцендентных уравнений (54) и (55), правые части которых вычисляются соответственно по формулам (62) и (63). Для определения расстояний Ххп от опор вала ротора уравновешивающих пар с грузами или Р в плоскостях, перпендикулярных симметричной и кососимметричной плоскости, необходимо решать систему трансцендентных уравнений, аналогичную системе уравнений (54) и (55), которые в этом случае будут иметь следующий вид [c.191]

Лежащий на опорах вал (рис. 4) изгибается под действием веса закрепленного на нем диска. Деформацию изгиба испытывают также рельсы, балки, зубья шестерен, лопатки газовых турбин и многие другие детали. Для определения величины внутренних сил при изгибе также пользуются методом сечений. Найдя из условий равновесия вала (балки) в целом опорные реакции (на рис. 4 они равны 0,5 Р), проводят мысленно поперечное сечение, отбрасывают одну часть вала и рассматривают условия равновесия оставшейся части. Внутренние силы, действующие в плоскости поперечного сечения Л, сводятся к поперечной силе Q и иагибаюше.иу моменту М (в рассматриваемом [c.8]

ВЫЧИСЛЯЮТ временное сопротивление статич. изгибу в кг/см . В этой ф-ле г — расстояние между опорами в см, Ь и Л — ширина и высота (по направлению де ствующей силы) образца в см. В зависимости от формы поперечного сечения бруска и различных неправильностей в строении Д. разрушение при изгибе может произойти как от напряжений растяжения или сжатия, так и скалывания. Т. к. соиротивление сжатию вдоль волокон меньше, чем растяжению, то разрушение при изгибе чаще всего начинается от сжатия, хотя невооруженным глазом оно м. б. и незаметно. Видимое же разрушение происходит в растянутой зоне разрывом крайних волокон. Наличие в бруске скрытых трегцин, проходящих в плоскости, параллельной нейтральному <- лою, резко снижает сопротивление скалыванию, и в атом случае разрушение происходит от скалывающих напряжений, вызываю-)цих сдвиг одной части образца по другой в плоскости трещины. Сопротивление изгибу бо.11ее полно характеризуется работой, за-г траченной на излом. Точка приложения груза из-за прогиба образца перемещается, и груз ири отом перемещении производит определенную работу, поглощаемую Д. Диаграмма изгиба и служит для определения величины атой работы. Площадь диаграммы изгиба, характеризующая работу, зависит не только от разрушающего груза и соответствующей ему стрелы прогиба, но также и от формы линии, выражающей зависимость между грузом и деформацией (стрелой прогиба), и угла ее с осью абсцисс. Если обозначить через / стрелу прогиба в момент разрушения, Р —разрушающий груз, то площадь диаграммы или работу прп изгибе можно выразить ф-лои Г = г Р/, [c.106]

Определение величины вертикально-урав-1ювешиваю1цег0 противовеса в плоскости его действительного расположения на колёсном центре производится переносом его приёмом, изложенным в разделе Уравновешивание вращающихся частей паровозного колеса [формулы (1) и (2)]. Если [c.179]

В простейшем случае кодированная апертура 2 (см. рис. 6.12) представляет собой набор тонких отверстий (pinhole) в непрозрачном для данного излучения экране. Используются также кольцевые апертуры, зонные пластинки Френеля, щелевые апертуры, апертуры со случайно распределенными или неизбыточными точечными распределениями отверстий и т. д. [139]. Любую из этих апертур в пределе можно рассматривать как сумму точечных отверстий. Поэтому отображающие свойства различных апертур описываются свойствами изображений, полученных через много-пинхольную апертуру. Каждое отверстие такой апертуры как камера-обскура строит изображение объекта на различных участках одного и того же регистратора 3. С другой стороны, как было указано выше, это изображение является конической проекцией трехмерного излучающего объекта, полученной под некоторым углом наблюдения, величина которого зависит от положения отверстия в апертуре. Причем надо учитывать, что так как ось конической проекции составляет определенный угол с плоскостью регистратора, то масштаб проекции будет увеличен вдоль направления, которое совпадает с линией пересечения регистратора плоскостью, проходящей через оптическую ось изображающей системы II ось проекции. Из рис. 6.12 видно, что часть проекций накладываются друг на друга. Поэтому суммарная картина мало похожа на изображения объекта под разными ракурсами, следовательно, информация об объекте закодирована в этом изображении. [c.189]

Часто при определении действительной величины какой-либо геометрической фигуры или для получения более полного (наглядного) ее изображения замены одной плоскости проекций бьшает недостаточно. В таких случаях приходится осуществлять замену двух плоскостей проекций. [c.61]

Перейдем к рассмотрению плоскостных элементов, лежащих в непараллельных плоскостях. Поставим в соответствие плоскостному элементу отрезок прямой, перпендикулярный к плоскости, в которой лежит плоскостный элемент. Длину отрезка, измеренную в определенном масштабе, будем полагать численно равной величине площади плоскостного элемента. Отрезо1с направим в ту часть пространства, из которой обход по контуру элемента представляется происходящим против хода часовой стрелки ). [c.31]

Рассмотрим для определенности течение, обладающее двумя плоскостями симметрии, и построим сетку в области х хй, 0 r F x, ф), О ф п/2. Область течения при x= onst обозначим через D и разобьем по ф ча К вертикальных полос, которым припишем номера й=1/2,..., (k—1)/2. Границам полос припишем номера fe=0, 1,..., К k=0 соответствует ф=0). Отрезок ф=фл разобьем на N равных частей. Элементарные отрезки нумеруем от и=1/2 до n = N—1/2, а их концевые точки — от п=0 до n=N. Точки двух соседних отрезков ф= onst, имеющие одинаковые номера п, соединяем прямолинейными отрезками. Полученным элементарным четырехугольникам (ячейкам) приписываем два индекса п—1/2, й—1/2 (п=1,. ..,/V, k = = 1,. .., К)- Средним по четырехугольнику значениям параметров в плоскости x=Xq приписываем нижние индексы (например, Un-m, k-1/2), а в плоскости х=ха+х — такие же верхние индексы. Вершины четырехугольников в плоскости x=Xq и х=х + г, имеющие одинаковые индексы, соединяем прямолинейными отрезками. В результате получаем элементарные объемы сетки. Очевидно, что боковые грани элементарных объемов в общем случае не являются плоскими. Поэтому при вычислении больших величин (средних на каждой боковой грани значений параметров) используют плоскую грань, проходящую через ребро ячейки при х=ха и середину ребра при х=х0+х. [c.178]

Складывая Д и Д, находим, что первая, основная часть прогиба увеличивается пропорционально кубу длины, тогда как / . зависит от длины в первой степени. Отсюда следует, что, испытывая на изгиб балки разной длины, можно выделить величину Д и, следовательно, найти модуль межслойного сдвига ц. Фактически для стеклопластиков получить таким способом надежные результаты не удалось, мелкие экспериментальные ошибки неизбежным образом накладываются и вносят большую погрешность. Пока что, как нам представляется, единственный надежный способ определения ц состоит в испытании на кручение двух стержней прямоугольного сечения с разными отношениями сторон. Способ обработки, описанный в 9.12, позволяет определить по отдельности модуль сдвига в плоскости листа и модуль межслойного сдвига. Так, для однонаправленного углепластика было найдено, что модуль межслойного сдвига равняется 230 кгс/мм тогда как модуль сдвига в плоскости слоя 570 кгс/мм [c.707]

Начальная зона изломов однократного разрушения образцов с надрезом или с заранее созданной усталостной трещиной (для определения К с, ту) [И7, 121] имеет строение, отличное от остальной поверхности излома. На ее поверхности часто наблюдаются волнообразный рельеф или вытянутые ямки, напоминающие ямки при внецентрениом растяжении. Наиболее четко волнообразный рельеф в переходной зоне выражен у алюминиевых сплавов (рис. 3). Эта зона образуется под действием касательных напряжений при расщеплении по плоскостям скольжения, подготовленным предшествующей деформацией [134], а размер зоны соответствует области локальной деформации в вершине трещины, образующейся при нагружении перед страгиванием трещины [119]. Размер зоны увеличивается с увеличением вязкости разрушения и хорошо коррелирует с величиной раскрытия трещины [89, 119]. В связи с последним наблюдением было бы правильнее называть эту зону зоной пластического прироста трещины. Размер этой зоны зависит от условий образования предварительной усталостной трещины увеличение числа циклов с 1 400 до 463 000 для образования трещины определенной длины в сплаве Д1 при определении Ки привело к уменьшению ширины зоны с 12 до 8 мкм, [c.13]

Для гладких валов зазор принимается по значению б. При выборе радиальных зазоров в уплотнениях следует также учитывать способ крепления обоймы или цилиндра турбины, так как расширение обоймы или цилиндра накладывает определенные условия на величину зазоров в уплотнениях диафрагмы. Если цилиндр турбины опирается лапами на стулья подшипников, причем его лапы расположены непосредственно у разъема, расширение цилиндра будет происходить от разъема равномерно во все стороны и зазоры в уплотнениях будут концентричными валу (так как диафрагмы закреплены в цилиндре турбины). В том случае, если лапы цилиндра не лежат в плоскости разъема или расширение одной из половин цилиндра больше, чем другой, зазоры в уплотнении диафрагмы должны выполняться эксцентричными валу. Примером такого неравномерного расширения могут служить турбины фирм Вестингауз и Томсон-Гаустон . В этих турбинах подвод острого пара осуществляется в средней части верхней половины цилиндра. Следовательно, верхняя половина цилиндра, омываемая паром более высокой температуры, чем нижняя, расширяется скорее нижней, в результате чего зазор в уплотнениях верхних половин диафрагм в холодном состоянии, т. е. во время сборки, должен [c.44]

Pa MotpHM прежде всего определёние величины неуравновешенности в плоскости I. Сигнал генератора опорных импульсов при этом не должен попадать в измерительную схему и это достигается его заземлением при помощи тумблера ТГС. Тумблер ТГД также должен находиться в заземленном положении. Так как производится определение неуравновешенности в левой плоскости /, переключатель ПР переводится в положение Л, в котором контакт 25 замыкается на левую сетку лампы Л , а контакт 31 на правую сетку той же лампы. Сигнал статического датчика и , снимаемый с анода лампы Л должен быть преобразован в м,,и , что осуществляется потенциометром МС — i io, с ползунка которого снимается указанная величина. Одновременно, полученный с анода лампы Л , сигнал динамического датчика снимается с потенциометра МД (R a) преобразованным в виде MgUg. Оба эти сигнала, имеющие то же соотношение фаз, что и статическая неуравновешенность ротора по отношению к динамической поступает на суммирующую лампу Л , статический — m U . через контакт 25 на левую сетку, а динамический —через контакт 31 на правую. В результате совместного действия сигналов с анода лампы Лц снимается векторная сумма сигналов по уравнению (41), включая помехи, не описанные этим уравнением на блок фильтра — левую сетку лампы Л . В отличие от ранее рассмотренного фильтра по схеме фиг. 20 в данном случае сигнал с помехами, снятый с анода левой части лампы Л , через аналогичный мост Я з, Ra, / 25> 10 подается на сетку правой части Л вспомогатель- [c.46]

После холодной деформации (кроме случая чистого сдвига монокристаллов) кристалл содержит субзеренные границы, являющиеся следствием выхода дислокаций из своих плоскостей скольжения, взаимодействия дислокаций между собой и образования их сплетений. Процесс получает тем большее развитие, чем ниже энергия дефекта упаковки. Это состояние неустойчиво при нагреве часть дефектов исчезает, а часть принимает более упорядоченное строение. В результате возникает сравнительно стабильная субструктура, когда отдельные совершенные участки кристалла — субзерна повернуты друг относительно друга на небольшой угол. Размеры субзерен и величина разориентнровки колеблются в широких пределах (обычно от 10 см — до 10 " см и от нескольких минут до нескольких градусов). Чем ниже температура и чем выше (до определенного предела) степень деформации, тем меньше размер субзерен. Этому также способствует и наличие легирующих элементов и примесей, взаимодействующих с дефектами структуры. [c.183]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...