Разрушение однократное

Этот механизм иллюстрируется на рис. 4.1.16. Из рис. 4.1.13 и 4.1.16 следует, что малоактивный наполнитель типа термической сажи, распределенный в виде отдельных частиц, не может существенно увеличить пути разрушения. В вулканизатах с термической сажей нри узловатом раздире (см. рис. 4.1.13, а) линия разрушения однократно или многократно возвращается к первоначальному направлению, отвечающему наибольшей концентрации напряжений в вулканизатах с канальной сажей (см. рис. 4.1.13, 6) она может [c.215]

Влияние средней деформации на долговечность начинает сказываться, когда максимальная деформация в цикле становится сопоставимой с критической деформацией при однократном разрушении [46, 99]. Поэтому в большинстве практически важных случаев при анализе циклической прочности конструк- [c.129]

Переходя сперва к случаю однократного нагружения, мы рассмотрим проекты хцк и тг/ , первый из которых соответствует разрушению при заданной нагрузке, а второй —разрушению или не доходит до разрешения. Из кинематической теоремы теории предельного равновесия следует, что при [c.38]

Это связано с тем, что даже однократное превышение максимальным напряжением временного сопротивления вызывает разрушение, а для чугуна это также связано с остаточными напряжениями и неоднородной структурой. [c.13]

Трещины начинают развиваться задолго до полного разрушения при усталостном, пластическом и даже хрупком разрушении. Например, при однократном статическом растяжении гладкого образца момент появления первой трещины частичного разрушения соответствует точке А на диаграмме растяжения (рис. 3.2), причем чем чувствительнее метод де- [c.115]

Показатель степени m для большинства материалов можно принять приблизительно равным 0,5. Постоянную М легко определить в предположении, что формула (22.35) справедлива и при однократном нагружении до разрушения, т. е. при N=1/4 и е л = ев, где ев — истинная деформация при статическом разрыве. Тогда М = = (1/2) бв и [c.689]

Разрушение материала при однократном нагружении происходит в тот момент, когда возникающие в нем напряжения равны пределу прочности а . Следовательно, кривые усталости при N= 1 имеют ординаты равные а . [c.549]

Можно так>ке, не задаваясь величиной т, определять допускаемую длину трещины, исходя из докритического роста трещины Z — 1о (при этом коэффициент т определяется величиной 1с и). Запас на докритический рост необходим при длительном статическом нагружении, в агрессивных средах, при эффектах ползучести и замедленного разрушения, коррозии под напряжением, повторном циклическом нагружении и др. В этих случаях расчет на однократное нагружение должен дополняться расчетом на долговечность. [c.293]

Причиной абразивного изнашивания может быть однократное воздействие абразивных частиц, приводящее к снятию очень тонкой стружки (микрорезание), либо многократное пластическое или упругое деформирование микрообъемов металла, которое вызывает их усталостное разрушение и отделение частиц от поверхностного слоя. Рассмотрим основные виды абразивного изнашивания. [c.124]

Кручение осуществляется двумя противоположно направленными крутящими моментами, которые прикладываются к концам образца в плоскостях, перпендикулярных его продольной оси. В рабочей части образца возникает разноименное плоское напряженное состояние, которое сохраняется одинаковым по всей длине и неизменным от начала испытания до разрушения (при однократном скручивании). При этом постоянными сохраняются рабочая длина и поперечное сечение образца. [c.36]

Разрушение при температуре жидкого гелия происходит всегда в результате образования и развития усталостной трещины во всем возможном диапазоне напряжений. Усталостные трещины зарождаются, как правило, в полосах сдвига, появляющихся при прерывистом течении материала в первых циклах нагружения и развиваются по телу зерен. Окончательное разрушение происходит, как и при однократном нагружении, сколом под углом 45 град к оси образца. [c.113]

Рис. 2.12. Карта областей (I-VI) развития разрушения окиси магния MgO при однократном приложении нагрузки в зависимости от температуры и скорости деформации [41] (комментарии смотри в тексте)

Была исследована закономерность формирования усталостных бороздок в цикле нагружения в соответствии с закономерностью формирования сигналов АЭ с разделением процессов пластической деформации и разрушения материала [148]. Испытания осуществляли при регулярном нагружении образцов из алюминиевого сплава Д1Т и с однократными перегрузками. Регистрировали сигналы АЭ по интенсивности последовательно в полуцикле восходящей и нисходящей ветвей нагрузки. [c.166]

Удовлетворительные результаты моделирования роста трещин получены в случае переходов от положительного к отрицательному соотношению главных напряжений, а также при переходе к величине > 1,0. Некоторое завышение результатов моделирования по длительности процесса разрушения получено и в случае однократного перехода от 150 к 120 МПа при прочих равных условиях [c.418]

Изучение закономерностей продвижения усталостных трещин за ПЦН в нескольких дисках позволило получить общие зависимости размеров трещин от наработки, выраженной в ПЦН, для случаев развития разрушения от основания одного из шлицев и от галтельного перехода ступицы диска в полотно (рис. 9.31о). При этом было установлено, что в случае зарождения трещины от основания шлицы диск имеет живучесть около 40 ПЦН, а при развитии трещины от галтели живучесть диска повышается примерно до 50 ПЦН. С учетом возможности однократного пропуска трещины [c.502]

При сопоставлении длительности всего периода роста трещины для всех исследованных дефлекторов показано, что повышение чувствительности контроля, когда трещина может быть обнаружена на ранней стадии ее развития вблизи очага разрушения, приводит к необходимости существенного увеличения времени между соседними осмотрами (см. рис. 10.4г). Максимальная продолжительность роста трещины составила около 300 полетов ВС, а минимальная продолжительность — около 170 полетов. При введении в эксплуатацию ультразвукового контроля, который может обеспечить обнаружение усталостной трещины на начальной стадии ее развития у очага в зоне непосредственного контакта деталей по замковому соединению, можно было рекомендовать увеличение периода времени между двумя соседними осмотрами до 150-200 ч (80-100 полетов). В этом случае сохранялась идея возможного, однократного пропуска трещины при контроле с сохранением высокой вероятности ее выявления при следующем контроле без разрушения дефлектора. [c.541]

Разрушение лопатки имеет усталостный характер на протяжении 2/3 вдоль хорды. Остальная часть 1/3 лопатки имеет долом от однократного или повторно статического приложения нагрузки. На участке распространения трещины имеются следующие особенности рельефа излома (см. рис. 11.76). На поверхности корыта, примерно в средней части хорды, имеются два самостоятельных участка усталостного излома протяженностью по поверхности 7 и 15 мм. Прорастание усталостных трещин произошло примерно до середины сечения в данной зоне. Со стороны спинки также имеется участок развития усталости протяженностью примерно 30 мм. Очаг этой усталостной. трещины расположен вблизи середины хорды. [c.577]

Реальные слоистые пластики имеют многонаправленное армирование, и можно не сомневаться, что основная причина начала разрушения — расслаивание по границе раздела волокно — матрица от растяжения. В разд. II было показано, что растяги-ваюш,ие напряжения на поверхности раздела могут возникать как от растягивающей, так и от сжимающей нагрузки в направлении, как параллельном, так й перпендикулярном к группам волокон. Изменение температуры в любую сторону относительно равновесного состояния также вызывает растягивающие напряжения на поверхности раздела. Большинство отмеченных выше исследований поврежденности касается приложения однократных или повторяющихся растягивающих нагрузок перпендикулярно одной из групп волокон в композите. При таких условиях продольные волокна могут считаться обеспечивающими упрочняющий эффект, а поперечные волокна — ответственными за возникновение разрушения. [c.359]

Большое количество микрофотографий повреждений остается на лабораторном уровне. По-видимому, до сих пор не сделано попыток связать их с анализом разрушения конструкций. В большинстве случаев крайне затруднительно сделать различие между повреждением от растяжения при однократном или повторяющемся приложении нагрузки. Научная группа автора настоящей главы [c.360]

Влияние деформации, предшествующей разрушению при однократном нагружении, выражается, например, в следующей 8 [c.8]

Разрушение по механизму ямочного разрыва наблюдается при различных видах нагружения однократном и длительном статическом, на определенных стадиях усталостного. [c.20]

Характеризуя наиболее существенные результаты в разработке и развитии методов механических испытаний, непосредственно связанных с последующей расчетной или экспериментальной оценкой прочности и ресурса конструкций, следует иметь в виду, что прочность и ресурс определяют по критериям следующих основных видов разрушения однократного статического и динамического (хрупкого, квазихрупкого, вязкого) длительного статического циклического (мало- и миогоциклового) длительного циклического. [c.19]

В частности, многообещающими являются энергетические показатели работоспособности материала, разработанные Д. И. Бе-реновым [8], который считает, что каждый материал можно характеризовать тем количеством энергии, которую может поглотить единица его объема до момента разрушения, и что энергия, необходимая для разрушения малого, единичного объема данного материала, есть величина постоянная, не зависящая от того, произведено разрушение однократным или многократным нагружением. [c.74]

Макроскопическое исследование строения изломов в большинстве случаев позволяет достаточно надежно определить характер разрущения — хрупкое или пластическое и вид нагружения, при котором произошло разрушение, однократное и кратковременное или длительное, или усталостное и т. д. Но, как правило, ми-кроструктурный характер разрушения — внутризеренный или межзеренный, при этом не выявляется. [c.350]

Чрезмерные натяги могут возникнуть при установке конических болтов, в особенности (нри малом угле конуса. (Поэтому затяжку таких болтов цри установке в детали из высокопрочных сталей следует делать тариро-ваниьши ключами. Могут быть такие случаи нагружения, когда нагрузка от одной детали к другой передается одновременно через несколько срезных болтов. При нарушении идентичности посадок (один болт установлен с (Натягом, остальные с большими зазорами) равномерность передачи усилий нарушается в металле около болта, установленного с наибольшим натягом (или с минимальным зазором) могут 1Воз(никнуть чрезмерно большие напряжения. Такие нера(вномерные посадки представляют опасность для усталостных нагружений лри работе металла в упругой области. При испытаниях до (разрушения однократной статической нагрузкой неравномерность посадок не скажется на прочности, так как 1в результате пластической деформации отверстий около болтов будет более или менее равномерная загрузка. [c.50]

При мягком нагружении циклически разупрочняющихся или стабильных металлов накапливаются пластические деформации, которые могут привести к двум типам разрушения — квазистати-ческому и усталостному. Квазистатнческое связано с возрастанием остаточных деформаций до уровня, соответствующего разрушению при однократном статическом нагружении. Разрушение усталостного характера связано с накоплением повреждений, образованием прогрессируюш,их трещин при существенно меньшей пластической деформации. Возможны и промежуточные формы разрушения, когда образуются трещины усталости на фоне заметных пластических деформаций. [c.623]

Для квазистатического разрушения в качестве критерия перехода в предельное состояние принимают величину накопленнной деформации при циклическом нагружении, соответствующую разрушению при однократном статическом нагружении. [c.623]

Разрушение при действии переменных напряжений ст на участке АВ имеет статический характер, т.е. такой же, как и при однократном разрушении с образованием шейки и исчерпанием всей пластичности материала (для г ладких образцов участок АВ простирается до 10 - Ю циклов, а остро надрезанных - до 10 - Ю циклов). На участке ВС характер разрушения меняется с увеличением числа цр клов и понижением амплитудного напряжения Аа, макропластиче-ская деформация постепенно уменьшается и исчезает, а разрушение становится типично усталостным, т.е. происходящим в результате образования и распространения усталостной трещины. От приложения переменных напряжений в металле постепенно накапливаются повреждения, перехо- [c.386]

Первая группа содержит комплекс характеристик, определяемых при однократном кратковременном нагружении. К ним относятся упругие свойства модуль нормальной упругости Е, модуль сдвига G и коэффициент Пуассона ц. Сопротивление малым упругопластическим деформациям определяется пределами упругости Яупр, пропорциональности Опц и текучести Оо,2. Предел прочности Св, сопротивление срезу Тср и сдвигу Тсдв, твердость вдавливанием (по Бринеллю) НВ и царапанием (по шкале Мооса), а также разрывная длина Lp являются характеристиками материалов в области больших деформаций вплоть до разрушения. Пластичность характеризуется относительным удлинением б и относительным сужением ф после разрыва, способность к деформации ряда неметаллических материалов — удлинением при разрыве бр. Кроме того, при ударном изгибе определяется ударная вязкость образца с надрезом K U. [c.46]

Основными характеристиками разрушения являются вязкость разрушения или критический коэффициент интенсивности напряжений и скорость роста трещины усталости. Характеристики разрушения при однократном нагружении определяют на образцах с заранее выращенными усталостными трещинами. Коэффициент интенсивности напряжений К характеризует концентрацию наппя-жений в вершине трещины в общем виде где а — напряжение в сечении брутто / — половина длины трещины у — функция, зависящая от геометрии образца и трещины. Критический коэффициент интенсивности напряжений определяют по моменту, при котором наступает нестабильный рост трещины. [c.80]

Изложены современные представления и оригинальные исследования по теории магистральных трещин, способных распространяться в твердых деформируемых телах, приводя к частичному или полному разрушению. Содержанием книги охватывается широкий круг вопросов поведения тел с трещинами — от критериев распространения трещины и до решения ряда сложных задач механики разрушения. Рассматриваются предельные п допредельные состояния равновесия при однократном, многократном, термическом и динамическом нагружениях в упругих, вязкоупругих, упругопластических и пьезоэлектрических телах с трещинами. Изложены методы экснерименталь-гюго определения характеристик трещиностойкости материалов. [c.2]

Как уже отмечалось, трещины начинают развиваться задолхо до полного, разрушения. Так, например, при однократном статическом растяжении гладкого образца первая обнаруживаемая трещина соответствует точке А на диаграмме растяжения (рис. 1.3), [c.18]

Экспериментально определенные значенпя Ка относятся к квазихрункому разрушению, и, следовательно, эти значения отражают зависимость от пластических свойств материала. Это нельзя упускать из виду при расчете детали с трещиной, и поэтому длину трещины (иногда полудлину) в аналитическом выражении для К следует увеличивать на Гу. Указанная поправка более важна при однократном статическом нагружении в условиях плоского напряженного состояния и менее важна при усталости, так как в последнем случае размер пластической зоны сравнительно невелик. Поправкой можно пренебречь и при объемном напряженном состоянии в условиях плоской деформации. [c.130]

Термическая усталость — это разрушение материала под дейст-виел1 циклических изменений температуры, которые возбуждают переменные температурные напряжения. Однократное изменение температуры с высокой скоростью носит название теплового удара. При тепловом ударе, так же как при термоциклировании, возникшие температурные поля и обусловленные ими температурные напряжения могут привести к разрушению образца. Термическую усталость относят к разновидности малоцикловой низкочастотной усталости. Вопросы разрушения металлургического оборудования при термической усталости рассмотрены в работах М. А. Тылкина [40, 218, 219]. [c.128]

Добавление этой дополнительной длительности работы колес с усталостными трещинами к уже установленной для этапа распространения трещины свидетельствует о том, что для двух исследованных ЗК с наработкой 875 и 511 ч после последнего ремонта вся длительность работы детали с усталостной трещиной была существенно меньше после ее зарождения от шлиц. Следовательно, если в ЗК трещины отсутствовали во время ремонта, то существует высокая вероятность того, что в межремонтный период может происходить зарождение и развитие всего процесса усталостного выкрашивания шлиц, последуютцего зарождения и распространения магистральной усталостной трещины до разрушения ЗК. Поэтому для данного вида ЗК при допуске начального выкрашивания шлиц в эксплуатацию было введено дополнительное требование к однократному контролю ЗК при половине наработки межремонтного ресурса. [c.694]

При малом числе ударов до разрушения (W=500-M000) изломы образцов происходят так же, как и при однократном ударе, при больших же числах удара (Л >10 ) изломы происходят следствие усталости, а поэтому имеют вид, типичный для усталостных изломов. Характер кривой ударной усталости аналогичен характеру кривой усталости при плавном приложении нагрузки, что позволяет определять предел ударной выносливости. [c.258]

Однозначную трактовку излома затрудняет то, что в ряде случаев различным видам нагружения соответствует в основных чертах один и тот же характер разрушения, в то же время одинаковый вид нагружения в зависимости от состояния материала может привести к разрушению разного характера. Например, при усталостном нагружении листовых образцов из алюминиевого сплава системы А1—Си—Li в состоянии фазового старения наблюдается внутризеренное разрушение, в состоянии коагуляционного старения — межзеренное. Внутризеренное разрушение набюдается в большинстве материалов при однократном нагружении, усталости, а также замедленном разрушении при нормальной температуре, например в ряде титановых сплавов с псевдоальфа-структурой (0Т4, 0T4-I). [c.7]

Начальная зона изломов однократного разрушения образцов с надрезом или с заранее созданной усталостной трещиной (для определения К с, ту) [И7, 121] имеет строение, отличное от остальной поверхности излома. На ее поверхности часто наблюдаются волнообразный рельеф или вытянутые ямки, напоминающие ямки при внецентрениом растяжении. Наиболее четко волнообразный рельеф в переходной зоне выражен у алюминиевых сплавов (рис. 3). Эта зона образуется под действием касательных напряжений при расщеплении по плоскостям скольжения, подготовленным предшествующей деформацией [134], а размер зоны соответствует области локальной деформации в вершине трещины, образующейся при нагружении перед страгиванием трещины [119]. Размер зоны увеличивается с увеличением вязкости разрушения и хорошо коррелирует с величиной раскрытия трещины [89, 119]. В связи с последним наблюдением было бы правильнее называть эту зону зоной пластического прироста трещины. Размер этой зоны зависит от условий образования предварительной усталостной трещины увеличение числа циклов с 1 400 до 463 000 для образования трещины определенной длины в сплаве Д1 при определении Ки привело к уменьшению ширины зоны с 12 до 8 мкм, [c.13]

Изломы однократного нагружения принято подразделять на Епзкие (пластичные) и хрупкие, хотя для металлических материалов провести такую классификацию подчас затруднительно из-за невозможности разрушения металлов при полном отсутствии пластической деформации. Вместе с тем, если при разрушении путем образования и слияния микропор можно иметь изломы в очень широком диапазоне по их микропластичности, то [c.20]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...