Граница полосы

Граница полосы отвода земель [c.278]

Для построения диаграммы гидравлического удара в любом сечении 5 трубопровода необходимо левые границы полос сдвинуть вдоль [c.142]

Функции Р, Q, F представляют в виде некоторых интерполяционных формул, используя их значения на границах полос у= Уп х), например [c.183]

Сбросы на кристаллах железа получаются и при их растяжении в направлении [111], причем в момент появления прослойки сброса резко падает напряжение. Границы полос сброса примерно совпадают с плоскостью (111) угол поворота решетки в полосе сброса относительно основной части кристалла увеличивается с ростом деформации. Внутри полосы сброса появляются следы скольжения в плоскости (112). [c.150]

Граница полос сброса почти перпендикулярна действующим в матрице плоскостям скольжения. [c.150]

Формирование полосы сброса связано с перемещением краевых дислокаций, причем зарождение дислокаций начинается внутри будущей полосы сброса, затем одноименные полосы сброса дислокации расходятся, образуя границы полосы сброса. [c.150]

При этом на прямолинейных границах полосы выполняются следующие условия [c.438]

На рис. 11-6 представлены зависимости термического, электрического и полного к. п. д. от отношения диаметров индуктора и заготовки. Зависимости вычислены для случая нагрева заготовки диаметром 10 см на частоте 500 гц, которая близка к верхней границе полосы оптимальных частот. [c.181]

Образованию первых полос Чернова — Людерса часто способствует концентрация напряжений в местах перехода сечений образца, т. е. у галтелей. Характер передачи скольжения через границу полосы в соседние недеформированные области обычно скачкообразный, это отражается на площадке текучести в виде дополнительных максимумов и минимумов. Последнее особенно свойственно для поликристаллов, в которых расширение полосы Чернова — Людерса происходит, вероятно, скачком по крайней мере на величину объема одного зерна [72]. Этим объясняется зависимость размера площадки текучести и степени деформации в полосе от размера зерна [72, 73], [c.44]

Предыдущие экспериментальные данные, представленные в работе [64] в виде заштрихованной полосы разброса экспериментальных данных по одноосному нагружению, показывают, что границы слева и справа для полосы разброса имеют коэффициенты пропорциональности 1,35-10 ° и 0,55-10 для кинетических кривых при показателе степени Пр = 2,25. При непринципиальном отличии в показателях степени для двух выполненных испытаний одного и того же материала при одноосном нагружении нижняя граница полосы разброса почти совпадает с экспериментальными данными для симметричного двухосного растяжения материала. Из этого следует, что сопоставление экспериментальных данных для одного и того же материала, но для разных экспериментальных условий — стандартные образцы на одноосное растяжение и крестообразные образцы на двухосное растяжение может приводить к погрешностям в оценке роли второй компоненты нагружения [c.310]

Уравнения (19) — (21) [62] соответствуют уравнению (18) в тексте для больших степеней относительного роста отверстий и постоянных отношений напряжений 1 — кривая по уравнениям (19) — (21) 2 — границы полосы разброса экспериментальных данных. [c.78]

Возьмем в качестве границ полосы, образующей область линии [c.247]

Поскольку преобразование не имеет неподвижной точки, величина R (р) имеет положительную нижнюю грань Н. Угол г) р) определен по mod 2я на нижней границе полосы Lq (z/ = 0) -i 5 имеет значение 2/гая, а на верхней границе полосы Li у = 1) угол г 5 равен 2п + 1) л , где т vi п — целые числа. Без ущерба в общности можно принять, что для всех точек прямой Lq т = 0. При этом угол гр р) будет определен в силу непрерывности для всех точек полосы О у 1, и функция я з (р) будет однозначной [c.626]

На границах полосы (1.31) выполняются неравенства [c.23]

Отсюда определяются границы полосы устойчивости 5Дж, т = = 8,66025 Дж. [c.79]

Если исключить из рассмотрения малоинтересный случай, когда инерциальная кривая T= z ([c.104]

Границы полосы устойчивости и крутизны момента всех сил, приложенных к ротору [c.165]

Существование абсолютно продолжаемого решения ш= Шд t) уравнения движения вытекает непосредственно из теоремы 2 работы [19], если учесть, что границы полосы (6.3) являются прямыми односторонней проводимости для интегральных кривых уравнения (6.1). Прочие утверждения теоремы проверяются непосредственно. [c.210]

Все рассуждения проведем применительно к нижней границе полосы устойчивости. [c.289]

Если исключить из рассмотрения мало интересный случай, когда устойчивая ветвь о)= t) инерциальной кривой с некоторого момента времени идет ио нижней границе полосы устойчивости, то мы будем иметь (t) О, причем F t) 0 в любом промежутке + з [c.289]

Нижняя ветвь ш= ( )=0, t Е , идет по нижней границе полосы (8.10) и, очевидно, совпадает с низшим абсолютно продолжаемым решением уравнения (8.11) движения звена приведения машинного агрегата [c.293]

Система больщого числа масс т, насаженных на расстоянии а друг от друга на струну АВ, натянутую с усилием Т, и поддерживаемых пружинами жесткости с, является полосовым механическим фильтром поперечных колебаний. Вычислить Частоты, отвечающие границам полосы пропускания. [c.431]

F НИЖН — (значение нижней границы полосы пропускания всего электронного тракта). [c.202]

ЗНАЧЕНИЕ НИЖНЕЙ ГРАНИЦЫ ПОЛОСЫ ПРОПУСКАНИЯ ВСЕГО ЭЛЕКТЮННОГО ТРАКТА,ГЦ [c.203]

F ВЕРХН +0.0ШЕ+00 ШАЧЕНИЕ НИЖНЕЙ ГРАНИЦЫ ПОЛОСЫ ПРОПУСКАНИЯ ВСЕГО ЭЛЕКТРОН-ПОГО ТРАКТА, ГЦ [c.204]

РНИЖН +0.т0Е+0 ЗНАЧЕНИЕ НИЖНЕЙ ГРАНИЦЫ ПОЛОСЫ ПРОПУСКАНИЯ ВСЕГО ЭЛЕКТРОННОГО ТРАКТА, ГЦ [c.207]

Рассмотрим для определенности течение, обладающее двумя плоскостями симметрии, и построим сетку в области х хй, 0 r F x, ф), О ф п/2. Область течения при x= onst обозначим через D и разобьем по ф ча К вертикальных полос, которым припишем номера й=1/2,..., (k—1)/2. Границам полос припишем номера fe=0, 1,..., К k=0 соответствует ф=0). Отрезок ф=фл разобьем на N равных частей. Элементарные отрезки нумеруем от и=1/2 до n = N—1/2, а их концевые точки — от п=0 до n=N. Точки двух соседних отрезков ф= onst, имеющие одинаковые номера п, соединяем прямолинейными отрезками. Полученным элементарным четырехугольникам (ячейкам) приписываем два индекса п—1/2, й—1/2 (п=1,. ..,/V, k = = 1,. .., К)- Средним по четырехугольнику значениям параметров в плоскости x=Xq приписываем нижние индексы (например, Un-m, k-1/2), а в плоскости х=ха+х — такие же верхние индексы. Вершины четырехугольников в плоскости x=Xq и х=х + г, имеющие одинаковые индексы, соединяем прямолинейными отрезками. В результате получаем элементарные объемы сетки. Очевидно, что боковые грани элементарных объемов в общем случае не являются плоскими. Поэтому при вычислении больших величин (средних на каждой боковой грани значений параметров) используют плоскую грань, проходящую через ребро ячейки при х=ха и середину ребра при х=х0+х. [c.178]

Теперь мы можем выяснить особенности распространения упругопластическпх волн в стержнях, материал которых обладает свойством запаздывания текучести. Приложим к концу по-лубесконечного стержня напряжение a(t) или сообш им ему скорость V t), что одно и то же. В течение времени т, определяемого из уравнения (16.12.1), от конца стержня будут распространяться только упругие волны, переносящие заданное на конце изменение напряжения вдоль стержня. В каждом сечении условие (16.12.1) будет выполняться при одном и том же значении t, поэтому упругое состояние в координатах х, t будет соответствовать точкам полосы на рис. 16.12.5. Верхняя граница полосы представляет собою фронт разгрузки из упругого состояния в пластическое. Этот фронт движется со скоростью упругой волны, следовательно, разгрузка может происходить только по закону Гука. Действительно, в 2.10 было показано, что разрывы напряжений и скоростей на фронте, движущемся со скоростью с, связаны условием [c.573]

Рассматривается стационарное движение полубейконечной трещины в полосе конечной ширины. Движение трещины в полосе обусловлено смещением жестко защемленных границ полосы нормально к трещине. [c.103]

Неоднородность жаропрочных свойств по сечению поковки может отражаться на деформации ползучести отдельных роторов, что проявляется значительным разбросом результатов эксплуатационных измерений [71]. Поэтому необходимо располагать среднемарочным уравнением состояния стали в целом с определением границ полосы разброса, построенной для заданной вероятности. [c.92]

Таким образом, волновые процессы, связанные с радиальной инерцией пластинчатого образца, в области упругого поведения материала ведут к осцилляции усилия с частотой v=flo/2 (nn Ыпл — толщина пластинки, По — скорость продольных волн в материале образца) и с максимальной амплитудой, возможной при мгновенном приложении нагрузки j Ог —сГг ) = s2oM- /(l — —[Д.2) (I—2ix), что для стали ([г=0,29) соответствует примерно 20% действующей нагрузки. Конечные размеры образца в направлении оси 0 приводят к появлению осцилляций, связанных с волнами разгрузки от границы полосы с периодом Тв = = 2/>плМпЛ- [c.83]

Второе слагаемое (6.44) в полосах пропускания является мнимой величиной, а в полосах ненропуска-ния действительной и отрицательной, как у массы (рис. 6.5, б). На низких частотах она совпадает со значением такого же слагаемого функции Грина однородного, но более тяжелого стержня. При приближении ча стоты к границе первой полосы пропускания 62(0/0) стремится к бесконечности. Это резонанс решетки, при котором нагрузочные массы находятся в пучностях резонансной формы. Такие резонансы имеют место на всех правых границах полос пропускания. На левых границах [c.187]

ВОЛНОВОГО числа ei, пропорциональной частоте, для различных значений коэффициента потерь в материале стержня и для величины дополнительных масс, в четыре раза превышающей массу одной ячейки периодичности стержня. На низких частотах (,6i < < 0,6) дисперсионные кривые удовлетворительно описываются формулами 7.16). На высоких частотах формула (7.18) тем точнее, чем лучше выполняется неравенство тпогц 1. На рис. 7.6 кружками нанесены точки, посчитанные по формуле (7.18), а крестиками — границы полос пропускания. [c.221]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...