Кривая течения обобщенная

Выше упоминалась, но пока не обсуждалась правая часть диаграммы, которая представляет собой обобщенную кривую течения [c.554]

Излом а на обобщенной кривой течения (см. рис. 8.20) соответствует линии текучести, а точка б — конец кривой — разрушению от среза. Так устанавливаются уровни линий т, и в левой части диаграммы. Так как диаграммы Ттах =/ (g max) могут быть получены при различных видах напряженного состояния, обнаруживается хорошее согласование мест преждевременного обрыва обобщенной кривой течения, получаемой при том виде напряженного состояния, которому соответствует разрушение от отрыва. На рис. 8.21 показано, что в случае очень твердого материала преждевременный отрыв обобщенной кривой течения произошел при всех видах напряженного состояния (сжатие, кручение, растяжение), кроме смятия материала у поверхности. В случае твердого материала при двух видах напряженного состояния удается получить полную, обобщенную кривую течения (при смятии и сжатии), а при двух видах напряженного состояния (кручение и растяжение) в силу разрушения от отрыва происходит преждевременный обрыв [c.554]

Расчет наибольшего истинного удлинения из условного сдвига см. [9], [40]. Расчет напряжений по замеренным пластическим деформациям производится иа основании диаграммы деформация -напряжение из опытов на кручение (при плоской деформации для металлов, подчиняющихся закону обобщенной кривой течения). При определении концентрации напряжений в материалах, не подчиняющихся закону обобщенной кривой, снимается диаграмма деформация—напряжение на плоском образце, имеющем бли )-кое к рассматриваемому деформированное состояние. [c.518]

Мы представляет собой обобщенную кривую течения [c.13]

Для построения диаграммы механического состояния необходимо определить обобщенную кривую течения [c.262]

П. Людвик (цит. на стр. 281—283, а также 31) в 1909 г. ввел обобщенную кривую течения для пластичных металлов, предполагая, что максимальные касательные напряжения являются функциями максимального сдвига. [c.463]

Большое количество работ посвящено проверке гипотезы о существовании обобщенной кривой течения, не зависящей от вида напряженного состояния. [c.283]

IX.1) Рис. IX.I1. Обобщенный реологический график кривых течения прессматериалов при пресс-литье [c.295]

Прежде чем перейти к их изложению, уточним смысл фразы движение системы за конечный промежуток времени . В каждый данный момент времени конфигурация системы определяется значениями обобщенных координат q, . .., q-n, и если рассматривать эти числа как декартовы координаты в /г-мер-ном пространстве, то каждой конфигурации системы будет соответствовать определенная точка этого пространства. Такое -мерное пространство мы будем называть пространством конфигураций. С течением времени состояние системы изменяется, и точка, изображающая эту систему, описывает в пространстве конфигурации некоторую кривую. Мы будем называть эту кривую траекторией движения системы . Тогда движение системы можно будет рассматривать как движение изображающей точки вдоль этой траектории (в пространстве конфигураций). Время i можно при этом рассматривать как параметр. Тогда каждой точке траектории будет соответствовать одно или несколько значений t. Следует подчеркнуть, что пространство конфигураций, вообще говоря, не является трехмерным пространством, в котором происходит движение системы (подобно тому, как обобщенные координаты не всегда являются обычными координатами, определяющими положение точки). Траектория движения в пространстве конфигураций, конечно, не будет иметь сходства с истинной траекторией какой-либо точки рассматриваемой системы каждая точка траектории в пространстве кон- [c.42]

Скорость ползучести аморфных полимеров или релаксации напряжений в них мала при низких температурах (Т < Т ). Для кристаллических полимеров она мала и при температурах, значительно превышающих Т, аморфной фазы. Скорость этих процессов в области Гд и при температурах, лежащих выше Т , для линейных аморфных полимеров велика, так как большую роль в этом случае играет вязкое течение. Если бы на рис. 3.11 и 3.12 было приведено больше кривых, они могли бы быть наложены с образованием обобщенной кривой. [c.62]

При этом достаточно, чтобы -f было одним и тем же вдоль всех адиабатических кривых. Обобщение на неадиабатические течения очевидно. [c.148]

Развитие теории пластичности привело к возможности создания достаточно простого и естественного обобщения теории идеальной пластичности. До сих пор простейшей теорией пластичности упрочняющегося тела считалась теория Генки-Надаи — теория малых упругопластических деформаций [12]. Но существу, соотношения Генки-Надаи являются вариантом нелинейной теории упругости изотропного тела. Деформационные соотношения теории Генки-Надаи (соотношения теории изотропного упрочнения) при сколь угодно малом упрочнении приводят к уравнениям эллиптического типа, т. е. не сохраняют качественных особенностей идеального пластического течения. Такая потеря качественных особенностей идеального пластического течения представляется искусственной, обусловленной характером исходных предположений. Известно, что слои скольжения наблюдаются и при наличии достаточно малого упрочнения пластических тел. Одну из причин несоответствия предположений теории изотропного пластического течения реальному поведению пластических тел следует искать в допущении об изотропном характере упрочнения. В самом деле, согласно теории изотропного упрочнения, поверхность текучести увеличивается подобно самой себе (рис. 2) следовательно, предел текучести при разгрузке должен увеличиться, и кривая а — е для изотропно упрочняющегося тела должна быть представлена кривой О АВС О (рис. 3). Однако эффект Баушингера, являющийся следствием анизотропного упрочнения пластических тел, указывает, что реальная диаграмма сг — е соответствует кривой О АВЕ Г (рис. 3), т.е. с упрочнением при растяжении происходит понижение предела текучести при сжатии. [c.166]

Испытание на пластическое течение и разрушение металлов при сложном напряженном состоянии. Одним из первых уче-ных-инженеров, предложивших обобщенную кривую деформаций [c.283]

Характер изменения аппроксимирующих экспериментальных данных кривых позволяет выделить три области течения в пристенном пограничном слое. Границы их на рис. 4.22 обозначены стрелками, в которых кривые имеют точки перегиба. Анализ и обобщение экспериментальных данных целесообразно проводить в виде зависимостей [c.193]

Методика испытаний на длительный разрыв с обработкой результатов испытания в параметрической форме состоит в следующем. При эквивалентной температуре, превышающей заданную на 50—70°, и разных напряжениях испытывают серию образцов в течение времени 10 1000 час. По определенному при этом испытании времени до разрушения рассчитывают, согласно параметрической зависимости, эквивалентное время до разрушения при заданной (меньшей) температуре, соответствующее принятым для эквивалентных температур напряжениям. Полученные таким образом расчетные данные наносят на параметрическую кривую длительной прочности (фиг. 204) в координатах логарифм напряжения — параметр жаропрочности Т (С + Ig Гр) , которая дает обобщенный критерий, связывающий напряжение с температурой и временем до разрушения. Зная параметр Г (С -f Ig Тр) [c.266]

Обобщение закономерностей релаксационных потерь можно сделать, пользуясь в качестве примера льдом, образованным из дистиллированной воды. Частотные и температурные зависимости релаксационных потерь льда показаны на рис. 50. Если для воды, обладающей незначительной вязкостью, механизм релаксационной поляризации перестает проявляться при частотах 10 —10" гц, что соответствует второй слева ступеньке на общей кривой г=р(/) рис. 22, то у льда — твердого тела с неплотной упаковкой частиц и низкой по сравнению с другими материалами тройной точкой фазовой диаграммы (рис. 51) — уменьшение поляризации наступает при частотах 10 — 10 гц, как это видно из рис. 50, а. Кривые рис. 50, г показывают, что при частотах свыше 10 гц е льда при понижении температуры быстро падает до 2,8—3, так как ориентация частиц протекает медленно и не успевает развиться в течение коротких полупериодов действия напряжения. [c.87]

Расчет длительных характеристик по данным ускоренных ресурсных испытаний. Одним из основных недостатков ускоренных ресурсных испытаний была неопределенность, связанная с экстраполяцией полученных результатов для оценки характеристик трубы в условиях достаточно длительной работы. Бейкер [4-10] весьма успешно обобщил данные по генерации водорода в нержавеющих тепловых трубах, используя кривую Аррениуса, это обобщение было использовано для расчета выделения неконденсирующегося газа в течение 20-летного периода. [c.151]

На рис. 1.45 приведены усталостные кривые для ряда термопластов в координатах Сту — М, которые свидетельствуют о практически линейном снижении усталостной прочности с увеличением числа циклов. Трудности теоретической или хотя бы обобщенной оценки усталостной прочности термопластичных полимеров обусловлены протеканием релаксационных процессов при их деформировании в течение каждого цикла нагружения. Решающее влияние на поведение полимера может оказывать разогрев материала вследствие механических потерь, особенно опасный для термопластичных полимеров из-за резко выраженной температурной зависимости скорости процессов их деформирования и разрушения. Количество тепла, способного выделиться в материале за единицу времени при циклическом нагружении, пропорционально нагрузке, деформации и показателю механических потерь. Например, при гармонической нагрузке [c.52]

Автор имеет в виду в данном случае не только механические явления в узком смысле слова методы изучения устойчивости одинаковы как для механических явлений, так и для процессов в более широком понимании. В последнем случае выбирается некоторая величина или несколько величин, изменение которых с течением времени характеризует изучаемый процесс. Эти величины с таким же правом -могут быть приняты за обобщенные координаты", как углы, прямолинейные отрезки или душ кривых служат обобщенными координатами какой-либо механической системы. Например, говоря о колебаниях электрических или электромеханических, принимают за одну из координат количество электричества д, протекающего сквозь сечение проводника в этом случае i = dqldt есть обобщенная скорость или сила тока. Для таких систем справедливы уравнения Лагранжа, и потому общие выводы, которые получены для механических явлений, будут справедливы и по отношению к процессам в более широком смысле слова. [c.423]

В настоящее время нет единого мнения о справедливости гипотезы существования обобщенной кривой течения различных материалов, не зависящей от вида напряженного состояния. Гипотеза единой кривой впервые была выдвинута Людвиком еще в начале этого века. Многие исследователи yбeждaли J в ее справедливости, другие доказывали ее неточность. [c.49]

Итак, для построения диаграммы Я. Б. Фридмана необходимо иметь обобщенную кривую течения и сопротивление отрыву. Имеется в виду, что в процессе этого пост юения находится и сопротивление срезу если при построении обобщенной кривой течения получить сопротивление срезу не удается, последний необходимо найти особо. Построение обобщенной кривой течения не является простой операцией. При растяжении затруднения возникают в связи с образованием шейки, при сжатии — в связи с наличием трения на опорных площадках и невозможностью доведения пластичного материала до разрушения. Более приемлемым является испытание на кручение, з отя и здесь имеются свои сложности — в случае образца в виде сплошного круглого цилиндра упругая сердцевина влияет на периферийные слои, доведенные до предельного состояния, если же образец трубчатый, то возможна потеря устойчивости. [c.555]

Рассмотрим теперь обобщение изложенной выше теории на исевдоиластичные материалы, кривая течения которых имеет вид, изображенный линией О Е на рис. 7. [c.151]

Вместе с тем реологические модели жидкостей могут быть классифицированы по присущим им свойствам, что позволяет производить определенные обобщения. Наиболее простую классификацию предложил Д. Додж. В зависимости от характера кривой течения, т. е. вида уравнения т = / (y), неньютоновск е среды делят на 3 группы вязкие среды, у которых скорость сдвига зависит только от приложенных сдвиговых напряжений среды, реологические характеристики которых зависят от времени (здесь скорость сдвига определяется не только величиной касательного напряжения, но и продолжительностью его действия) эластичные среды, обладающие свойствами как жидкости, так и твердого тела и частично проявляющие упругое восстановление формы после снятия напряжения. [c.82]

При исследовании обобщенных ньютоновских жидкостей реометрия сводится к экспериментальному определению функции Т1 (S) в уравнении (2-4.1). Это более трудная задача, чем определение единственного значения вязкости, поскольку нужно определить полную кривую кажущейся вязкости. Методы реометрии частично обсуждались в разд. 2-5, где рассматривались течения в реометрических системах, которые позволяют определить кривую Л (S). [c.167]

ПО формуле Бепдемана 2 — по формуле адиабатного течения 3 — обобщенная экспериментальная кривая для сопел судовых турбин. [c.217]

Глубокий и всесторонний анализ возможности использования зависимости (3.17) для анализа условий формирования кризиса течения в двухфазном потоке, а также экспериментальное подтверждение ее достоверности достаточно полно представлено в монографии [55]. Здесь в качестве примера приведены лишь некоторые из них. Так, на рис. 3.2 представлено сопоставление расчета критической скорости истечения воздухо-водяного потока по (3.17) с экспериментальными данными работы [16] (кривая 2), а также скорости распространения возмущений в воздухо-водяной среде с данными работы [43] (кривая 1). На рис. 3.3 аналогичное сопоставление выполнено для скорости распространения возмущений в пароводяной смеси, а на рис. 3.4 приведены удельный критический расход вскипающей жидкости, найденный с помощью зависимости (3.17), и рез) льтаты экспериментов, проведенные различными исследователями по истечению насыщенной воды через цилиндрические каналы 6 критический расход и критическая скорость истечения насыщенной жидкости, расчитанные с помощью зависимости для показателя изоэнтропы (3.17), в безразмерной форме могут быть обобщены для различных веществ. При этом форма обобщения является одной из форм проявления закона соответственных состояний (рис. 3.5 и 3.6). [c.58]

На рис. XII.9 нанесены кривые к. п. д. t] = ti(A) для ступеней с различной закруткой потока в межвенцевом зазоре по экспериментальным данным ЛПИ [10], ХПИ [6] и ЦКТИ [32]. Опытные точки для ступеней с приблизительно цилиндрическим течением (ЛПИ-1, ЦКТИ и ХПИ-2) группируются достаточно близко около обобщенной кривой трения. Кривые же для ступеней с нарушенной цилиндричностью течения при большйх величинах А заметно отклоняются от обобщенной кривой трения. Например, при зазоре А = 0,8 дополнительные потери, вызванные пространственной перестройкой потока, в ступени ХПИ-41 (направляющий аппарат без ТННЛ, но закручен при условии tg = onst) [c.211]

Действие вибрации на функции оператора может быть оценено с помощью статистического анализа ошибок, допускаемых оператором в процессе его деятельности. Такой анализ позволяет рассчитать функцию надежности R (I), которая служит обобщенной оценкой дея1елыюсти оператора [/ (() — вероятность безошибочной работы оператора в течение времени i] Например, на рис. 6 приведены графики функции Я (I) для работы, выполняемой оператором без вибрации (кривая /), и в условиях гармонического (кривая 2) и случайного (кривая 3) вибрационного воздействия. В двух последних случаях длительность вибрационного воздействия составляла 120 мин [2631. [c.372]

Трудность заключается в отыскании вида функции F в уравнении (XVIII. 2Г). Метод Вейсенберга но существу применялся только для случая простого полинома V = Р - -aiP , и приводит к соответствующему ему реологическому уравнению, такому, как (XVIII. 13). Если консистентные зависимости получены эмпирически и кривые консистентности можно проанализировать таким образом, чтобы выразить результаты опыта в виде степенных рядов с заданными коэффициентами, то это приведет к установлению обобщенного закона течения (XVIII. 4) для исследуемого материала. [c.294]

Таким образом, мы можем объяснить явление подъемной силы, если вокруг тела действительно сугцествует циркуляция. Для читателя, которому нравится мыслить математическими или геометрическими терминами, отмечу, что он может обобгцить определение циркуляции, взяв среднее значение касательной составляющей скорости вдоль произвольной замкнутой кривой, окрз жающей тело, и умножив его па длину дуги этой кривой. Если течение безвихревое, то это произведение имеет одинаковое значение, независимое от выбора кривой. Таким образом, мы имеем общее определение циркуляции, обобщенное на основе циркуляционного течения с круговыми линиями тока. Если мы возьмем замкнутую кривую, которая не охватывает тело, но окружает только жидкость, то циркуляция вокруг кривой будет равна нулю. [c.48]

Функция течения 6 для сдвига определяется как котангенс угла наклона к оси хорды, проведенной из начала координат к точке Хд обобщенной кривой пластического упрочнения, и значения этой функции можно вычислить, если указанная кривая получена по экспериментальным данным. Если же дана зависимость %=Р (зд) из испытания на растяженпе, то обобщенную функцию пластического упрочнения можно получить и из нее, положив и о = То /2, откуда [c.465]

Приближенный метод С. А. Чаплыгина был обобщен и на случай сверхзвуковых и смешанных течений. С математической точки зрения установившиеся сверхзвуковые течения отличаются от дозвуковых главным образом тем, что первые описываются уравнениями гиперболического, а вторые — эллиптического типа. В соответствии с этим изучение дозвуковых течений сводится к краевым задачам теории функций комплексного переменного, в то время как уравнения волновые и типа Дарбу используются для изучения сверхзвуковых течений. Для сверхзвуковых режимов хорошие приближения были получены С. А. Христиановичем (1947). Г. А. Домбровскому (1955) удалось достигнуть третьего порядка касания аппроксимирующей кривой как для дозвуковых, так и для сверхзвуковых потоков. В качестве приложений Г. А. Домбровский рассматривал раз личные струйные задачи (1956). [c.35]

С. В. Валландер и независимо А. А. Никольский ([1949] 1957) рассмотрели пространственные установившиеся безвихревые течения газа, которые в плоскости годографа скорости изображаются кривой. Эти течения являются обобщением на трехмерный случай течений Прандтля — Майера и могут описывать обтекание твердой стенки, представляющей собой развертывающуюся поверхность. Их можно использовать для расчета сверхзвукового обтекания некоторых крыльев конечного размаха, подобно тому как поступательное течение за плоским скачком и течение Прандтля — Майера могут использоваться для расчета обтекания некоторых форм, профилей. [c.163]

На этой диаграмме (см. рис. 76, а) точка а соответствует пределу пропорциональности, так что при сг < сг р выполняется обобщенный закон Гука (2,147), и при растяжении стержня согласно (2.153) имеем <7 = Ее. Недалеко от точки а лежит точка соответствующая пределу упругости <Туцр и определяющая область нелинейной упругости (участок а6), когда нарушается закон (2.14 7) и имеет место более общая зависимость (2.145). Участок диаграммы а < сГу р характерен тем, что после снятия нагрузки остаточных деформаций не остается, т. е. разгрузка идет по той же линии ОаЬ, что и нагрузка, только в обратном направлении. При полной разгрузке (сг = 0) деформация обращается в нуль. Однако в области СТ процесс деформации становится неустойчивым (участок с ) и только при и = ((7 к — предел текучести) удлинение образца заметно увеличивается материал, говорят, начинает течь , т. е. образец без изменения нагрузки значительно увеличивает свою длину. Поскольку деформация идет почти без изменения объема , то при течении на образце образуется характерное сужение — шейка . Участок (площадка текучести) соответствует пластическому состоянию материала, и если она строго горизонтальна, то материал называют идеально пластическим. После точки Л наступает упрочение материала, т. е. монотонное возрастание напряжения, а затем (точка в ) — разрушение (предел прочности). Участок диаграммы от Ь до е характерен тем, что если в какой-то момент (точка М) снять нагрузку, то уменьшение деформации пойдет по линии ММ, приводя к остаточной деформации ОМ , при повторном нагружении образец будет следовать новой кривой М М . [c.389]

Рассмотрим автомодельные решения уравнения Трикоми вида (3). Будем рассматривать только антисимметричные решения О, описывающие течения в соплах, симметричных относительно оси ф = 0. Поэтому граница области определения обобщенной задачи Дирихле содержит полуось v = 0 г О, на которой задано условие ф = 0. Образ стенки сопла изображается некоторой кривой L, лежащей в полуплоскости г О и выходящей из точки и = V = 0. Будем считать, что эта кривая задана уравнением вида [c.96]

Таким образом, решения вида (3) являются асимптотиками обобщенных задач Дирихле в окрестности звуковой точки разрыва (описывающих течения с прямой звуковой линией в симметричных соплах Лаваля), если кривая Ь аппроксимируется параболой у = А [c.99]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...