Образцы трубчатые

При образцах трубчатой формы ширину потенциального электрода берут 75—300 мм, а ширину охранного электрода — не менее 10 мм. [c.64]

При испытаниях образцов трубчатой формы (см. рис. 4-1, а) толщина образца i должна быть меньше 0,1 D . В этом случае [c.90]

В таблице 21 представлены некоторые результаты испытаний образцов трубчатых конструкций. [c.83]

При испытаниях образцов трубчатых изделий на растяжение в тангенциальном направлении широко используются приспособления в виде разрезных дисков. Аналогичное приспособление может быть использовано и при испытаниях кольцевых образцов, вырезанных из труб в направлениях под углом а к осям упругой симметрии материала, например, под углом а 45 (рис. 4.1). Конечно, испытания кольцевых образцов связаны с известными погрешностями, например, изгибом образца в зоне зазора между полудисками приспособления и также трением образца по поверхности диска. [c.144]

Симметрия геометрии и схем нагружения позволяет моделировать только часть образцов — одну четвертую для образцов трубчатого сегмента с центральной трещиной и половину для трубчатых и образцов е краевой трещиной — что значительно уменьшает время счета. Коэффициент интенсивности напряжений как функция расстояния от вершины трещины определялся по полученным в расчетах напряжениям в узловых точках на линии продолжения трещины. КИН принимался как значение, полученное при пересечении кривой, аппроксимирующей его значения, с осью ординат (г = 0). Для аппроксимации результатов расчета использовали функцию вида [c.239]

Рис. 2. Диаграмма деформирования при кручении образцов трубчатого круглого сечения

Выбор конструктивных решений элементов камеры и оценка ее несущей способности производились на основании испытаний при предельных взрывных нагрузках макетов камеры в масштабах 1 30 и 1 10. Результаты испытаний и опыт эксплуатации натурного образца трубчатой камеры позволили установить, что она обладает рядом существенных преиму- [c.269]

В случае образцов трубчатой формы (рис. [c.375]

Испытания проводились на образцах трубчатой формы в условиях растяжения — сжатия с использованием испытательных установок и средств измерения, рассмотренных в работе 17]. [c.87]

Фиг. 9.21. Образцы трубчатых заготовок, полученных обратным выдавливанием

В случае образца трубчатой формы, снабженного тремя электродами (рис. 25-7, б). [c.504]

Рис. 7. Разрушенные образцы трубчатых стержней со сплющенной под квадрат серединой

Наиболее удобно и просто воспроизводить термодеформационный цикл закручиванием тонкостенного цилиндрического трубчатого образца, так каК в этом случае дилатометрические эффекты в металле образца не будут влиять на угол закручивания. Для определения закона изменения эквивалентного компонентам деформаций в свариваемом объекте угла закручивания трубчатого образца в общем случае объемного напряженного состояния Угх используется математический аппарат теории неизотермического пластического течения. Приращение полной угловой деформации тонкостенного образца на шаге деформиро- [c.414]

В работе [101] рассмотрена иная методика измерения теплопроводности напыленных покрытий. Толщина покрытия из окиси алюминия для первого образца составляла 130 мкм, второго — 300 мкм. Исследования проводились на образцах длиной около 0,4 м, помещенных в вакуумную камеру, схема которой представлена на рис. 6-2 [102]. Измерение температуры образца производилось оптическим пирометром, для чего на трубчатом или стержневом металлическом нагревателе создавались полости, имитирующие излучение черного тела. Образцы выбирались достаточной длины с охлаждаемыми концами. [c.130]

N/a = n(s). Но в таком случае формула (5.121) дает подобные кривые для каждого звена траектории, что и наблюдается при испытаниях трубчатых образцов из различных материалов. [c.109]

На рис. 5.6 приведены экспериментальные кривые сдвиговой ползучести закрученных трубчатых образцов из полиэфирного стеклопластика при одном и том же уровне напряжений aia = = 25,2 МПа, достигнутом за различные промежутки времени нагружением с разными постоянными скоростями ajj = = 14,14 МПа/мин, а = 1,414 МПа/мин, аЦ = 0,1414 МПа/мин. [c.227]

Выше уже упоминалось о том, что в некоторых частных случаях встречается однородное, т. е. одинаковое во всех точках тела (бруса), напряженное состояние. Однородным (или, точнее, почти однородным) будет напряженное состояние работающей на кручение тонкостенной трубы (рис. 2.71). Во всех точках трубы возникает чистый сдвиг. При экспериментальном исследовании чистого сдвига использую тонкостенные трубчатые образцы, подвергаемые кручению. [c.228]

Изучение работы сварных соединений при сдвиге и кручении обычно производится путем закручивания тонкостенных трубчатых образцов. На рис. 1.11, а показаны результаты испытания подобных образцов из стали 40Х с мяг- [c.28]

Для случая, когда разрушение трубчатого образца происходит по кольцевому сечению [c.92]

Экспериментальная проверка полученных результатов для частного сл> чая (Ац = 1) была получена пу тем испытаний на внутреннее давление четырех серий трубчатых образцов, изготовленных из стали 20 (табл 3.9). Образцы имели внутренний диаметр D = 100 мм, толщину стенки = 2 мм. На образцы II и IV серий был нанесен слой бандажа без предварительного натяжения в виде стеклопластика на основе поли- [c.186]

Образцы трубчатые. Поверхность неокисленная. Погрешность измерения i 10%. [c.785]

Образцы трубчатые. Поверхность пористая, неокисленная 1700 кг,м при Т = 283 К. Погрешность измерения 10%. [c.785]

Образцы трубчатые. Поверхность пористая, неокисленная d = 1700 кг/м при 293 К. Погрешность измерения + 10—12%. [c.785]

Подготовленные образцы трубчатых конструкций подвергались старению в следующих средах в камере искусственной погоды, везерометре в морских условиях в морской атмосфере в морской воде в Зоне периодического смачивания. [c.82]

Как показали исследования, испытания проводились на образцах трубчатой формы (рис. 2.1) с использованием оборудования, описанного в гл. 2 [31—33, 37—39], при одночастотном мягком нагружении (частота около 1 цикл/ мин, Т = 650° С) в течение первых циклов материал (сталь Х18Н10Т) упрочняется и деформирование сопровождается уменьшением циклической пластической деформации б (рис. 5.8, а), причем интенсивность упрочнения зависит от уровня действующих напряжений. При этом стадия упрочнения при меньших амплитудах действующих напряжений (оц = 240 МПа) протекает более длительное время, чем при больших напряжениях. С увеличением уровня напряжений (а = = 300 340 МПа) стадия разупрочнения (увеличение ширины [c.176]

В УНИХИМе разработана технология изготовления оболочек, состоящих из слоя Ф-4 толщиной 1—1,5 мм и связанного с ним слоя стеклоткани. Соединение слоев достигается благодаря использованию в качестве термопластичного клея пленки фторло-на-4МБ. На разборную металлическую оправку наматывают внахлест строганую ленту Ф-4 толщиной 0,5—0,8 мм, шириной 90 мм. Поверх нее наматывают пленку фторлона-4МБ и два слоя стеклоленты, отожженной от замасливателя. Заготовку спекают при 360° в течение 2,.5—.3 часов При атом происходит плотное сплавление слоев Ф-4 мeн дy собой и со стеклотканью. Прочность соединения по этой границе при склеивании дубль-материала со сталью превышает 30 кг/см при испытании на сдвиг в интервале 20—200°С. Получены опытные образцы трубчатых оболочек диаметром 70—600 мм. Возможно изготовление оболочек большего диаметра. Для производства трубчатых оболочек из дубль-материала необходимо следующее оборудование разборные металлические оправки, станок для намотки заготовок, печь для спекания. [c.72]

Обращает на себя внимание то обстоятельство, что предел прочности стали 20 на сплошных образцах стандартного типа при температуре225°С в воздушной среде равен 45 кг/мм . Принятые в настоящей работе образцы трубчатого типа в таких же условиях разрушались при напряжении 62,5 кг/ммР. Объясняется это формой образцов и различным характером напряженного состояния по их сечению. Так как дальнейшие исследования были направлены на создание физико-химических условий, исключающих во-о(5ще возможность возникновения щелочных хрупких разрз шений, то вопросы, связанные с влиянием формы образцов, здесь не рассматриваются. [c.370]

В [Л. 21] описано устройство ряда сравнительно простых приборов для коррозионных испытаний металла, образны которого подвержены воздействию теплового потока. Применение этих устройств дает положительные результаты при различных исследованиях. В [Л. 22] рассмотрены общие характеристики процесса теплообмена и возможное влияние его на процессы коррозии металлов в различных условиях, преимущественно в жидкостях (кипящих и некипящих). Описаны применявшиеся ранее другими авторами методики экспериментального изучения влияния теплопередачи на коррозию металла (термогальванические пары, опыты с локальным подводом тепла, сопротивление нагреву, дисковые образцы, трубчатые образцы). Предложена новая методика с особым способом крепления образцов, циркуляционным контуром, включающим газопоглотительную колонку и другие элементы. [c.62]

Значительно сложнее в теории упругопластических процессов обстоит дело с исследованием закономерностей скалярных свойств материалов. На рис. 5.13 представлена зависимость 0(5) для двузвенных траекторий деформаций при испытании трубчатых образцов из стали 40 (см. рис. 5.9) с длиной первого звена 0 = 2% н So = 3,8%. Как видно, после излома имеет место нырок [c.107]

Нагружение тр бчатых образцов выполняли вплоть до их разрушения. Все образцы имели вязкий излом в продольном направлении Процесс их деформирования на стадиях предшествующих разр> шению сопровождался выпучиной вдоль образующей Экспериментально несущая способность данных трубчатых образцов оценивалась величиной максимального давления которое фиксировалось на. манометре [c.129]

Как видно, имеет место вполне удовлетворительное соотвстгствие расчетных и экепери.мснтальных значений. К сожалению, экспериментально не удалось проверить. моменты, связанные с достижением равно-прочности соединений трубчатых образцов, ослабленных мягкими прослойками, основному метатлу. Последние, согласно теоретическому анализу несущей способности рассматриваемых констру кций, могут иметь место при относительных размерах зоны разупрочнения к Кр, равных соответственно 0,13.. 0,14 (при K - 1.3 и = 0.3. 0.7) и 0.14.. 0,16 (при A j, = 1,15 0.3.. 0,7). которые отвечают значениям h - (1,8...0,86 м.м и /70,86,,.0.94 мм. [c.129]

Для определения топографии получаемых сварных соединений и оценки механической неоднородности етыковьгч соединений Т-М-Т поперек шва вырезались образцы, необходимые для изготовления темпле-тов д1я замера твердости. В качестве примера на рис. 4.22,tv,б приведены характерные распределения твердости поперек сварного стыка в рассматриваемых цилиндрических трубчатых сосудах давления [c.246]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...