Стадии угловые

Полное время Гу д установившегося движения может состоять из любого числа циклов движения и зависит от того, сколь долго необходимо и возможно поддерживать рабочий режим движения механизма — режим со средней рабочей угловой скоростью (О,.р. Необходимо отметить, что многие машины и механизмы могут и не иметь четко разграниченных стадий движения. Так, например, в грузоподъемных кранах, экскаваторах, некоторых транспортирующих машинах и др. полное время движения того или иного механизма может состоять из времени разгона и времени выбега, и в этих механизмах отсутствует время установившегося движения с характерными для него циклами движения. [c.305]

Каскадная стадия процесса взаимодействия. Спектрально-угловые распределения каскадных частиц. Энергетическое распределение каскадных частиц характеризуется широким спектром. В нем имеются частицы с энергиями, близкими к энергии первичной частицы, и частицы с энергией вплоть до некоторого минимального значения, с которой они могут покинуть ядро. Очевидно, что минимальная энергия различна для протонов и нейтронов из-за кулоновского барьера. Считается, что в спектре каскадных частиц имеется хотя бы одна частица с энергией, близкой к энергии падающей частицы. Так как такая частица обычно совпадает с сортом падающей частицы, ее называют лидирующей частицей. [c.249]

При t = имеем vd = 0 скольжение прекращается и начинается стадия качения шара (с верчением). Так как vd = О, то из (24) следует, что на стадии качения сила трения равна нулю. Из (22) тогда получаем, что центр масс движется по прямой. Согласно (23), угловая скорость ш шара при качении постоянна по величине и направлению. Точка D на плоскости движется по прямой, а на поверхности шара — по неизменной окружности, плоскость которой перпендикулярна вектору о . [c.230]

При исчерпании несущей способности сечения между оболочками могут образоваться и другие схемы разрушения. В упругой стадии нагрузка с оболочки на контур в многоволновом покрытии передается в основном через сдвигающие и нормальные силы. В процессе развития вдоль контура трещин и исчерпания несущей способности сечений между оболочками длина участков, на которых действуют силы сдвига, сокращается, а их интенсивность и интенсивность главных сжимающих и растягивающих напряжений возрастает. В этом случае конструкция может разрушиться в угловой зоне от действия главных сжимающих усилий (рис. 3.21). При этом проекция на вертикальную ось главных сжимающих [c.223]

Угловые зоны. Прочность углов проверяется на действие сил сдвига в месте примыкания оболочки к контуру и на действие растягивающих сил. В первом случае предельные силы QUp, QSp, Л пр. Л пр.2 передающиеся с оболочки на контур, уравновешиваются касательными силами в месте примыкания оболочки к диафрагмам другого направления. В первом приближении характер распределения сдвигающих сил может быть принят в соответствии с расчетом конструкции, работающей в упругой стадии, а их максимальная величина — равной ЗРр [39, ч. 2]. Прочность углов обеспечивается также равенством проекций на горизонтальную ось предельных сил в угловой арматуре силам, передающимся с оболочки на контур. [c.234]

Рассмотрим, например, экспериментальное использование полученных зависимостей и коэффициентов (на первой стадии проектирования) при приближенном расчете механизмов периодического поворота с вращающимся ведущим звеном. За основной параметр примем среднюю угловую скорость ведущего звена Ио- [c.51]

Для сохранения начала угловых координат на каждом изготовленном кольце требуется установить на станок приспособление типа автоматического керна, электрографа и т. п., которым наносилась бы на каждое кольцо отметка в виде риски или точки глубиной, достаточной для сохранения ее на всех последующих стадиях обработки. Вставка трубы должна производиться таким образом, чтобы продольная риска на трубе совпадала с данной отметкой. Последняя отметка должна делаться приспособлением не на последнем кольце, а на остатке трубы (отход материала) для проверки отсутствия проворачивания трубы в цанговом зажиме во время обработки. При наличии такого проворачивания в протоколе испытания фиксируется величина угла проворачивания. [c.450]

Расчеты критических угловых скоростей двухопорных валов необходимы в начальной стадии проектирования турбин, когда выбираются размеры валов и расстояния между опорами. [c.304]

Деформированное состояние тела является неравномерным и меняется от точки к точке. Оно полностью определяется шестью компонентами деформаций тремя относительными линейными деформациями е ., е е. и тремя угловыми деформациями 7 . , Y ,,. Для изотропных материалов при малых деформациях в упругой стадии связь между деформациями и напряжениями устанавливается обобщенным законом Гука [c.405]

В ТО время как существующие смесители имеют так называемые сигмоидальные лопасти, представляющие собой разновидность зигзагообразных лопастей, мешалки с лопастями в виде линейчатой спирали со значительным зазором (6,4. .. 9,5 мм) между лопастями и желобом дают компромиссное решение двух задач — тщательного перемешивания и минимального разрушения волокон. Лопасти должны вращаться с невысокими, но разными угловыми скоростями, причем максимальная частота вращения одной из них не должна превышать 30. .. 40 мин" Желоб мешалки должен быть снабжен рубашкой для регулирования температуры подачей горячей воды, что очень важно для некоторых композиций, смешиваемых при высоких температурах. Применяются и другие типы мешалок. Особенно эффективным представляется упрочненный вариант с двумя планетарными лопастями. Его преимуществами являются легкость очистки и меньшее разрушение армирующего волокна. Смесители этого типа имеют многоскоростной привод, что позволяет применять их как на первой стадии перемешивания (с высокой скоростью), так и для смешения тяжелых наполнителей и армирующих материалов (с низкими скоростями). [c.158]

На рис. 7.7 приведены графики распределения давления и профиля изношенной поверхности покрытия в различные моменты времени в случае её изнашивания штампом с плоским основанием (/ (ж) = 0) ширины 2а. Были взяты следующие значения безразмерных параметров а = 1,4, А = 3,8, р = 0,26, Ьо = 3 10 , Р = 9-10 . В рассмотренном примере процесс изнашивания условно можно разделить на две стадии. Начальная стадия (стадия приработки) характеризуется значительной скоростью изменения формы и давлений. Давления на этой стадии перераспределяются. По краям области контакта они снижаются значительно, в то время как в центре площадки контакта несколько возрастают и стремятся к равномерному по всей области контакта распределению. На стадии приработки наблюдается также интенсивный износ полосы в угловых точках, где наи- [c.391]

Для каждой стадии помимо толщин t определяются сдвиговые деформации у и их максимальное значение у, являющееся расчетным для прогнозирования долговечности L. Одновременно подсчитываются угловые жесткости с ., с , Ср , Ср, жесткость сжатия А. и ресурс в часах [c.92]

В зависимости от того, какую кинетическую схему мы примем за основу и какая из стадий, будучи наиболее медленной, определит скорость процесса, можно получить различные значения углового коэффициента Ь. [c.135]

Последующие стадии процесса совпадают со схемой (1У,34). Исходя нэ этого, для платиновых и палладиевых электродов можно найти зависимости ф и Т)н2 от ао , pH и г , аналогичные зависимостям (IV,43) для восстановления кислорода на серебре. Разумеется, значения угловых коэффициентов будут другие. [c.157]

На первом этапе проводятся многовариантные расчеты самосвала на стадии проектирования. Самосвальную установку нужно рационально разместить на шасси автомобиля, т. е. при минимальной материалоемкости обеспечить допустимый уровень напряжений в раме и элементах самосвальной установки как при движении автомобиля, так и при разгрузке. Рациональность размещения самосвальной установки на шасси обеспечивается жесткостью платформы, числом, расположением, а также жесткостью опор и наличием зазоров в них. Для уменьшения металлоемкости самосвальной установки важно рационально установить гидроподъемник. Особое внимание следует уделить угловой жесткости системы рама — надрамник — платформа, так как ею во многом определяется устойчивость самосвала при разгрузке. [c.79]

На стадии проектирования большое значение имеет расчет надрамника на кручение, особенно при проектировании самосвалов на универсальных, шасси, имеющих малую угловую жесткость рам. Большое значение этих расчетов объясняется тем, что при использовании надрамника увеличивается угловая жесткость системы рама — надрамник, а это позволяет повысить устойчивость самосвала при разгрузке. Расчету надрамника на кручение уделено основное внимание, так как расчет его от усилий, указанных в третьем пункте, не представляет затруднений, особенно при использовании ЭВМ. При этом может быть учтен не только вер- [c.95]

Расчет платформы на кручение. На стадии проектирования необходимо оценивать напряженно-деформированное состояние платформы при кручении. Особенно важно определить угловую жесткость платформы, так как от этого параметра во многом зависит нагруженность рамы и устойчивость самосвала при разгрузке. Хотя в этом случае к конструкции предъявляют противоречивые требования. Чтобы удовлетворить условию благоприятного нагружения рамы, платформа должна быть мягкой. При жесткой платформе происходит перегрузка одного из лонжеронов от перераспределения реакций в результате перекосов самосвала. В то же время, чтобы обеспечить достаточную устойчивость самосвала при разгрузке, платформа должна быть жесткой. При смещенном центре тяжести груза относительно продольной оси автомобиля смещение еще более увеличивается при закручивании мягкой платформы. При этом следует учитывать, что центр тяжести груза находится высоко в результате подъема платформы при разгрузке и даже небольшое поперечное его смещение может привести к потере устойчивости всего самосвала. Если платформа очень мягкая, то самосвал вообще не сможет выполнить своей эксплуатационной функции, так как подъем платформы со смещенным грузом окажется невозможным. [c.135]

Таким образом, измеряя величину / при различных температурах Т и постоянной поляризации электрода, можно по величине углового коэффициента наклона прямой, равного Шэф/2,37 , определить энергию активации. В зависимости от характера лимитирующей стадии электродного процесса величины энергии активации могут довольно существенно различаться. Для случаев концентрационной поляризации величина энергии активации совпадает с энергией активации процесса диффузии и обычно равна [c.22]

Ограничивающие монтажные приспособления служат для ограниченно свободной установки элементов. К ним относятся шаблоны, фиксаторы, линейные или угловые упоры, позволяющие в последней стадии установки элемента ограничить его движение в пределах заданного допуска в одном или нескольких направлениях. При этом отпадает необходимость в геодезической выверке элементов. [c.202]

Угол (р I содержит целое число угловых тагов 2л/г, которое соответствует целому числу угловых шагов 2n/2-i иа колесе /. Однако коэффициент перекрытия в 3y64aT(jfi передаче сектор 2 колесо / обычно > I и это может вызвать дополнительный попорот колеса 2 по сравнению с углом 2л, что нарушит условие сопряжения зубьев в начале следующей фазы движения. Д.ля устранения этого явления иа стадии проектирования механизма предусматривают обеспечение коэффициента перекрытия последней пары зубьев равным 1. Это наиболее просто достигается умепыпением высоты последнего зуба на сегменте I на расчетную величину. [c.435]

При t = имеем vn = 0 скольл ение прекращается, и начинается стадия качения шара (с верчением). Так как v = О, то и.з (16) следует, что на стадии качения сила трения равна нулю. Из (14) тогда получаем, что центр масс движется но прямой. Согласно (15) угловая скорость to шара прп качении постоянна по [c.192]

Из уравнений (2 37) п (2.38) следует, что поскольку угловые скорости не могут быть бесконечно больнднмн, ни в одной точке внутри жидкости площадь сечения вихревой трубки не может обратиться в нуль. Biixpenasi трубка не может так ке начаться или закончиться внутри жидкости конечные сечением. В самом деле, это означало бы, что при переходе частиц через такое сечение внутрь жидкости вектор си должен измениться скачком от конечного значения до нуля, что противоречит предложению о непрерывностн поля скоростей. Вихревые трубки должны быть либо замкнутым , имеющими вид вихревых колец (рис, 2,14, а). либо иметь концы, лежащие на границах области, занятой жидкостью (рис. 2,14, б). Вихревые трубки в виде колеи мол<но наблюдать, например, при начальной стадии истечения жидкости через отверстие в среду той же плотности (рис. 2.15), [c.45]

Подставляя значения Т п J для различных значений угла ф, получаем зависимость са=(о(ф). Если J = onst, то эта зависимость изображается кривой 7=Г(ф), но в другом масштабе В стадии установившегося движения угловая скорость звена приведения переменна и изменяется циклически. [c.317]

Некоторые результаты по длительной прочности графито-эпоксидных образцов с угловой укладкой при 121 °С приведены в [23], они показывают наличие запаздывающего разрушения. Здесь опять полезная информация слишком ограничена, чтобы сделать какие-либо определенные выводы. В работе [36] исследована длительная прочность эпоксидных пластиков, армированных берил-лиевыми волокнами. Образцы были сделаны из 12 однонаправленных слоев, причем в соседних слоях волокна располагались перпендикулярно друг к другу (за исключением центральной плоскости). Композит перед разрушением подобно некоторым металлам показал три стадии ползучести. Значения длительной прочности для шести образцов берилпиевого композита попали в очень широкий интервал времен, соответствующих разрушению проволок. Тенденция здесь, по-видимому, состоит в стремлении к уровню, составляющему около 75% от максимальной прочности, при котором долговечность равна 788 ч. [c.297]

На второй стадии, соответствующей диапазону от 1 до 3 оборотов, наблюдается формирование переходной структуры с признаками как ячеистой, так и наноструктур (см. рис. 1.176) с больще-угловыми разориентировками. При увеличении степени деформации происходит некоторое уменьщение среднего размера ячеек и увеличение разориентаций на границах ячеек. [c.32]

Динамические расчеты этих машин, выполненные на стадии проектирования, показали, что амплитуда крутильных колебаний от кинематических возмущений, обусловленных погрешностями изготовления и сборки зубчатых колес привода, соизмерима с угловым смещением полюсов электродвигателей, соответствующим их номинальной загрузке. Поэтому при пусках следует ожидать значительных колебаний электромагнитных моментов и нарушений процессов входа двигателей в синхронизм. Кроме того, такая схема оказывается чувствительной к медленно изменяющимся возмущениям, вызываемым износом муфт, опорных подшипников и зубчатых колес привода. Вместе с тем применение синхрон- [c.104]

Приводятся результаты расчетного и экспериментального исследования динамики механизмов линейного и углового позиционирования гидрокопировальных полуавтоматов, в том числе методами математического моделирования на АВМ. Обосновывается выбор динамических параметров, влияющих на точность позиционирования, и указываются пути повышения точности позиционирования исследуемых механизмов на стадии конструирования, изготовления и отладки. Приводится процедура диагностирования привода продольной подачи копировального суппорта. Табл. 2, илл. 5, библ. 4 назв. [c.94]

Максимальная скорость радиальной струи обратно пропорциональна радиусу г, а ширина струи прямо пропорциональна г. Поскольку турбулентная вязкость любого свободного турбулентного потока пропорциональна произведению характерной скорости на характерную длину, турбулентная вязкость радиальной турбулентной струи будет постоянной. Тогда можно полагать, что теория ламинарного потока в своих основных чертах может быть применена также и к турбулентному потоку при условии, что кинематическая вязкость заменяется турбулентной. Турбулентная вязкость зависит от количества движения струи, причем можно ожидать, что угловая ширина турбулентной струи и величина Ь для данного угла струи 6о будут постоянными. Если, например, поверхность полумаксимальной скорости образует с направлением струи углы в 0,1 рад, то й = 8,8. Изучение потока в турбулентной радиальной струе находится еще в стадии эксперимента. [c.56]

Другие существенно неустановившиеся течения можно рассматривать по аналогичной схеме. В довольно общем случае имеется как поступательная скорость t/o, так и частотный фактор (о. Эта ситуация встречается, например, для пропеллероподобной частицы, падающей в гравитационном поле. Асимметричные частицы такого типа обычно достигают конечной стадии движения, в которой они одновременно совершают поступательное движение со скоростью Uo и вращательное с угловой скоростью о). Маятниковое движение сферы, совершающей поступательные гармонические колебания с некоторой частотой о), представляет собой другой пример неустановившегося движения, в котором встречаются оба эти параметра скорость сферы в любой момент времени можно записать в виде [c.72]

Достаточно точно значение унравляюш,ей силы можно определить, только решив уравнения возмущенного движения с учетом работы автомата стабилизации. В начальной стадии проектирования такие расчеты не всегда можно выполнить. В этих случаях можно воспользоваться приближенным приемом, основанным на рассмотрении двух крайних случаев работы автомата стабилизации. В первом случае, принимают запаздывание автомата настолько большим, что угол отклонения управляющего органа 6 = 0 и соответственно Ур О. Тогда из уравнения (10.22) определяем угловое ускорение [c.283]

Основными параметрами несущего винта, подлежащими выбору на стадии предварительного проектирования, являются нагрузка на ометаемую поверхность, концевая скорость и коэффициент заполнения. Для заданной полетной массы нагрузка на ометаемую поверхность определяет радиус несущего винта. Нагрузка является также основным фактором, от которого зависит потребная мощность, в частности индуктивная мощность на режиме висения. Нагрузка влияет на скорость скоса потока и скорость снижения на режиме авторотации. Концевая скорость выбирается с учетом явлений срыва и сжимаемости. Высокая концевая скорость приводит к увеличению числа Маха на наступающей лопасти, а следовательно, к увеличению профильных потерь мощности, нагрузки на лопасть, вибраций и шума. Низкая концевая скорость ведет к увеличению угла атаки на отстающей лопасти, при котором начинается недопустимый рост профильных потерь мощности, нагрузок в проводке управления к вибраций вследствие срыва. Таким образом, существует ограниченный диапазон приемлемых концевых скоростей, который сужается по мере увеличения скорости полета вертолета (см. разд. 7.4). Если радиус винта задан, то концевая скорость определяет угловую скорость вращения винта. Высокая угловая скорость обеспечивает хорошие характеристики авторотацни и низкий крутящий момент (и, следовательно, малую массу трансмиссии). Коэффициент заполнения и соответственно площадь лопасти определяются ограничениями нагрузки на ометаемую поверхность из-за срыва. Пределы, ограничивающие эксплуатационное значение коэффициента подъемной силы, а следовательно, и Ст/а, требуют некоторого минимального значения (QR) A для заданной полетной массы. Масса несущего винта и профильные потери возрастают с увеличением хорды лопасти, поэтому выбирается наименьшая площадь лопасти, удовлетворяющая ограничениям по срыву. Такие параметры, как крутка лопасти, ее форма в плане, число и профиль лопастей, выбираются из соображений оптимизации аэродинамических характеристик винта. Окончательный выбор является компромиссным для различных рассматриваемых эксплуатационных режимов вертолета. В процессе предварительного проектирования исполь- [c.302]

В работах [9.133, 9.134] был предложен иной способ преодоления нежелательной высокой угловой селективности объемных фильтров Вандер-Люгта в плоскости падения. Для этого на стадии восстановления второе из обрабатываемых изображений освещается полихроматической плоской волной. Благодаря известной зависимости брэгговского угла дифракции от длины волны каждая спектральная компонента считывающей волны дифрагирует на какой-то своей пространственной частоте записанной голограммы. При этом каждая из них приведет к восстановлению достаточно малого фрагмента выходного изображения, ограниченного угловой селективностью объемной голограммы и расположенного в строго определенном месте выходной плоскости. Все вместе они и образуют искомое выходное изображение, являющееся результатом свертки и корреляции входных картин. Отметим, что последнее при этом окажется окрашенным, а его масштаб—измененным в соответствии с длиной волны, на которой произошло восстановление данного его фрагмента. [c.258]

Выбор системы ориентации и стабилизации в основном определяется задачами, решаемыми в течение полета, и характеристиками КА. В процессе проектирования систем должен быть принят во внимание ряд важных факторов [50] 1) требования к точности ориентации и стабилизации 2) ограничения по массе, габаритным размерам и потребляемой мощности 3) требования по обеспечению надежности системы при выполнении своих функций и возможность дублирования элементов системы 4) простота конструкщш системы и срок активного существования 5) требова-Ш1Я к коррекции скорости полета и стабилизации КА в процессе маневров, которые могут привести к усложнению конструкции системы 6) конфигурация КА и общие технические требования к нему, которые могут оказать влияние на систему в отношении типа датчиков, их поля зрения, расположения двигателей и других элементов системы 7) требования к угловой скорости КА в процессе управления 8) число управляемых степеней свободы 9) требования к приращениям линейной скорости в период вывода КА на орбиту 10) взаимодействие системы ориентации и стабилизации с подсистемами КА, которое должно быть детально изучено в начальной стадии проектирования 11) требования к режимам работы системы 12) динамическая модель КА (упругость конструкцйи, моменты инерции, распределение массы КА, несовпадение строительных осей с главными центральными осями инерции и тд.). [c.8]

Коэффициенты теплообмена при точении и сверлении определяли по методике, разработанной на базе обобщенной теории регулярного теплового режима тел с источниками теплоты [5]. При осуществлении процесса резания производилась запись изменения во время температуры выбранных точек инструментов-датчиков. В стадии регулярного теплового режима (рис. 67) величина in (0к—0г) уменьшается по закону прямой с угловым коэффициентом, равным темпу нагревания (охлаждения). Некоторую трудность обычно вызывает точное определение конечной температуры вк. Если экспериментальную кривую 9i = /(t) сдвинуть на некоторую величину Дт, то можно получить новую экспоненциальную функцию 02—(е-тлт—(. тем же показателем степени —тт. ] 1ножитель в скобках является постоянной величиной, а конечная температура 0к для обработки полученной функции не нуж- [c.152]

Эффект расширения диаграммы направленности наблюдался экспериментально [Bla ksto k et al., 1973] при опытах в озере с мощным гидроакустическим излучателем диаметром 7,6 см, работающим на частоте 450 кГц, Измерялись угловые характеристики излучателя на основной частоте и ее гармониках (напомним, что на пилообразной стадии соотношение между амплитудами гармоник сохраняется неизменным). На рис, 4,4 показана угловая зависимость поля на основной частоте на расстояниях 1,64 м (это примерно начало волновой зоны) и 101 м. Хорошо видно уширение диаграммы направленности с расстоянием. Подчеркнем, что данные явления наблюдаются лишь в условиях, когда существенно влияние нелинейного поглощения, наблюдающегося в пилообразной волне. Между тем и при менЬших интенсивностях звука нелинейные эффекты могут привести к заметным изменениям диаграммы направленности из- [c.112]

Данные Федеричи относятся к образцам чистотой 99,995% диаметром 1 мм, которые нагревались в печи и закаливались по способу, описанному ранее [11]. Результаты этих испытаний приведены на рис. 2. Конечная точка, характеризующая величину стадии Q 2, получена после отжига при температуре +80 С в течение 2 мин вслед за изотермическим отжигом. Время, необходимое для достижения 0,6 степени возврата, приведено на рис. 3. Методом угловых коэффициентов определялась энергия активации. [c.145]

Низкая начальная энергия отжига, которую получили Меши и Кауфман [54], вероятно, является результатом их метода измерения. Они определяли Е по методу отношения угловых коэффициентов во время отжига 20% дефектов, когда получаются малые значения Е. Поскольку скорость отжига при постоянной температуре уменьшается на этой стадии, увеличение скорости отжи- [c.341]

Уинтерботтом [167, 169] описал усовершенствованный тип прибора Транстада, в котором используется поляризационный спектрометр с аналогичным расположением поляризатора, пластинки в четверть волны и анализатора. Кроме того, Уинтерботтом [633, 636 на основе строгой теории вывел выражение, связывающее толщину плевки с экспериментальны.ми значениями г и Д, измеренными с помощью его прибора. Вначале с помощью выражения, полученного из оптической теории, он определял по значениям tan и Д оптические постоянные для чистого металла. Затем он наносил значения tan и Д для чистого металла и для пленки на различных стадиях ее роста в полярных координатах, причем радиальной координатой являлся tan ф, а угловой — Д. После этого он подгонял к получившейся кривой различные теоретические кривые, построенные для заданных [c.265]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...