Метод угловых коэффициентов

Метод угловых коэффициентов [c.71]

Л. М, Сравнительная оценка численных методов определения угловых коэффициентов.— В кн. Научные труды Магнитогорского горно-металлургического института, Магнитогорск, 1975, № 16, с. 18—27. [c.204]

Метод абсолютной калибровки. Чувствительность детектора к различным веществам неодинакова, поэтому для точного определения количества вещества необходимо строить калибровочные кривые для каждого индивидуального вещества. Калибровочный график представляет собой площади пика 5 от количества введенного в колонку вещества р. Эта зависимость, как правило, прямолинейная. Угловой коэффициент -го компонента [c.305]

В инженерных методах расчета лучистого теплообмена между поверхностями используют понятие угловой коэффициент. [c.284]

Перечисленные свойства позволяют во многих случаях составить систему линейных уравнений для определения угловых коэффициентов. Общие аналитические методы вычисления фг ( требуют нахождения многомерных интегралов. На практике часто прибегают к экспериментальному определению угловых коэффициентов путем светового моделирования (см. п. 4.8.2). [c.66]

Методы расчета и экспериментального определения угловых коэффициентов излучения. [c.195]

Шестая глава посвящена методам решения некоторых задач теплообмена излучением, часто возникающих при проведении инженерных расчетов. Рассмотрены методы расчета лучистого теплообмена в системе поверхностей с зеркальным и диффузным отражением. Подробно разбираются основные идеи метода Монте-Карло и принципы его программной реализации применительно к задачам определения угловых коэффициентов для диффузного отражения и разрешающих угловых коэффициентов для диффузно-зеркального отражения. При изложении шестой главы в основном используется только материал первой главы. [c.5]

В данном параграфе рассмотрим методы вычисления одномерных интегралов, а методы вычисления кратных интегралов будут изложены в главе 6 на примере задач нахождения угловых коэффициентов излучения. [c.58]

Программная реализация расчета результирующих лучистых потоков. Таким образом, при определении результирующих тепловых потоков в замкнутой системе серых диффузно излучающих тел с диффузным отражением возникают две задачи первая связана с вычислением коэс ициентов по заданной геометрии системы, вторая — с решением системы уравнений (6.6) и расчетом по формулам (6.8). Методы расчета угловых коэффициентов рассмотрим далее в 6.2, 6.3, а сейчас остановимся на задаче решения системы уравнений (6.6). [c.179]

Остановимся для примера на расчете рассмотренного выше углового коэффициента Флв- d (см. рис. 6.6) методом Монте-Карло. В качестве случайного вектора X здесь выступает совокупность двух значений координат х, у). Для получения простейшей функции плотности распределения р (х, у) можно принять, что компоненты хну статистически независимы и равномерно распределены на соответствующих интервалах своего изменения [а, Ь и [с, dV. [c.188]

Проведем сопоставление скоростей сходимости методов ячеек и Монте-Карло. Из (6.23) вытекает, что погрешность определения многомерного интеграла с помощью метода Монте-Карло убывает пропорционально MYN, где N — число многомерных точек. Причем скорость сходимости не зависит от размерности интеграла. В методе ячеек, применяемом для кусочно-аналитических подынтегральных функций, которые, как было указано, часто встречаются при расчете угловых коэффициентов, скорость сходимости пропорциональна 1/л, где п — число отрезков разбиения по каждой координате. Поскольку в методе ячеек для расчета /п-мерного интеграла необходимо рассчитывать N = п " многомерных точек, погрешность численного интегрирования в этом случае будет иметь порядок [c.188]

РАСЧЕТ УГЛОВЫХ КОЭФФИЦИЕНТОВ МЕТОДОМ СТАТИСТИЧЕСКОЙ ИМИТАЦИИ [c.189]

Возникает естественный вопрос, какая процедура, использующая метод Монте-Карло, лучше статистическое интегрирование, приводящее к формуле (6.22), или статистическая имитация. Применительно к расчету угловых коэффициентов ф можно привести соображения о некоторых преимуществах статистического интегрирования. Однако если решать рассматриваемую ниже более общую задачу расчета разрешающего углового коэффициента с учетом зеркальных отражений, то следует отдать предпочтение статистической имитации. Итак, перейдем к анализу лучистого теплообмена при наличии поверхностей с зеркальным отражением. [c.195]

Рассмотрим метод вычисления угловых коэффициентов и способ нанесения лучей на поле Я—d-диаграммы. Допустим, что к влажному воздуху в количестве т кг с параметрами Hi и di подмешали /Пп кг водяного пара с энтальпией hn. Требуется найти угловой коэффициент процесса изменения состояния влажного воздуха. Балансовые уравнения по теплоте и влаге с учетом приближенного соотношения можно записать в виде [c.158]

Угловые коэффициенты излучения характеризуют геометрические свойства различных систем тел, в которых рассматривается теплообмен излучением. При расчетах коэффициентов излучения фг или взаимных поверхностей излучения Н ] часто используют метод лучистой (поточной) алгебры, базирующийся на некоторых общих свойствах лучистых потоков. [c.414]

Методы изменения интенсивности лучистого теплообмена между телами. Основное уравнение лучистого теплообмена между телами (2.360) показывает, что для интенсификации лучистого теплообмена необходимо увеличить степень черноты тел, температуру излучающего тела Ть а также применять такое расположение тел, чтобы увеличить угловой коэффициент (pi2. По мере увеличения температуры нагрева , емого тела Т2 интенсивность лучистого теплообмена между телами снижается. [c.214]

ИССЛЕДОВАНИЕ УГЛОВОГО КОЭФФИЦИЕНТА ИЗЛУЧЕНИЯ ПО МЕТОДУ СВЕТОВОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ [c.378]

Вычисление интеграла (14-40) представляет значительные трудности и поэтому, помимо аналитических методов, применяют графические, описанные в специальных руководствах. В сложных случаях угловые коэффициенты можно определять экспериментально при помощи оптической проекции. [c.189]

МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ УГЛОВЫХ КОЭФФИЦИЕНТОВ ИЗЛУЧЕНИЯ [c.414]

Угловой коэффициент излучения является основной расчетной величиной. Он может быть найден- аналитическим, графоаналитическим методами и методом поточной алгебры. К экспериментальным методам [c.414]

Таким образом, аналитический метод связан с операциями по непосредственному интегрированию зависимости (17-58), которая является математическим описанием углового коэффициента излучения. [c.415]

В графоаналитическом методе определения углового коэффициента операции интегрирования заменяются графическим проектированием. Рассмотрим сущность метода. Для этого выделим элементарную площадку dFi на поверхности излучающего тела 1 (рис. 17-17). Из центра [c.415]

Используем изложенный метод определения углового коэффициента применительно к системе плоскопараллельных пластин одинаковой ширины с относительно большими продольными размерами. Заданы (рис. 17-20) ширина а и расстояние между пластинами h. Требуется определить 17i,3 и <р),г. Введем условные поверхности с контурами АС и BD. Тогда получим замкнутую систему, состоящую из четырех тел. Свойство замкнутости выразится зависимостью [c.418]

Для сложных систем вычислить значение углового коэффициента таким методом очень трудно. В обход этих трудностей были созданы аналитические методы, заменяющие двойное интегрирование чисто алгебраическими операциями, как метод Г. Л. Поляка [Л. 78]. С большим успехом здесь могут быть использованы экспериментальные методы. Для геометрически подобных систем угловые коэффициенты равны. Поэтому их значения могут быть определены на основе опытов с моделями. Для некоторых технически важных случаев лучистого теплообмена значения угловых коэффициентов приведены на рис, П-1—П-4. [c.167]

Для сложных систем вычислить значение углового коэффициента по такому методу очень трудно. В обход этих трудностей были соз- [c.180]

Отметим принципиальные моменты подхода Клаузинга. Во-первых, из него с очевидностью следует отмеченная уже ранее независимость потока через соединяющий два сосуда канал от температуры стенок последнего существенно лишь пространственное распределение плотностей потока на входе в трубу, а для равновесного газа в сосудах — его температура. Во-вторых, столь же убедительно он демонстрирует влияние на поток через канал только двух факторов — геометрии самого канала и физической модели рассеяния иудающих молекул стенкой. В-третьих, в его основе лежит анализ баланса молекулярного обмена между различными физическими (кольцевой поясок) или условными (сечение) элементами канала, описываемого системой интегральных уравнений. Указанные особенности позволяют рассматривать методику Клаузинга как начальный этап развития универсального метода лиллнза молекулярных потоков в произвольных вакуумных структурах — метода угловых коэффициентов, подробно рассматриваемого в 2.2. [c.37]

Анализ пространственно-временного распределения молекулярных,, а с развитием криовакуумных систем, и лучистых потоков в сложных структурах, составляет одну из ключевых проблем -вакуумной техники. Естественны поэтому обширность и продолжающееся быстрое нарастание библиографии по этому вопросу. Уже после опубликования обзоров [67,. 138] появилось несколько десятков работ, содержащих новые результаты большей или меньшей степени общности. Анализ или даже краткий комментарий каждой из этих работ невозможен из-за недостатка места. Поэтому в следующих параграфах подробно изложены лишь четыре наиболее развитые к настоящему времени и имеющие, на наш взгляд, паилучшие перспективы практического применения методы. Это уже упомянутый метод Монте-Карло (ММК) метод угловых коэффициентов (МУК), обязанный сво-и.м появлением физическому подобию процессов молекулярного переноса в структурах с диффузно отражающими стенками и процессов лучистого переноса в ди-лтермических средах и базирующийся на хорошо развитом-математическом аппарате теории лучистого теп- [c.49]

Состоящий в минимизации коэффициентов А, g или других параметров молекулярного и лучистого переноса подход к проектированию теплозащитных экранов, криогенных насосов и установок в целом получил последующее развитие в ряде работ. Так, в [6, 7, 93] методом угловых коэффициентов вычислены коэффициенты Р и Рл для типовых конструкций экранов в работе [13] сформулирована оптимизационная задача в целом как построение такой системы экранов, которая обеспечит минимальный теплоприток к криопанели при заданных компоновочной схеме ВС, пространственном распределении лучистых потоков и быстроте откачки, и указаны допустимые упрощающие предположения, в частности возможность замены реального экрана с криволинейной поверхностью плоской расчетной моделью. Пути решения этой задачи рассмотрены в работе [И]. В [51] изложен алгоритм статистической оптимизации геометрии экрана применение этого алгоритма для поиска оптимальных пропорций цилиндрического симметричного экрана шевронного типа диаметррм 1300 мм дало высоту экрана 114 мм при угле между образующими 130° и отрицательном перекрытии соседних шевронов 2,4 мм оптимальным пропорциям соответствуют значения Р=0,34 + 0,01 и Рд = 0,007 0,0015. Результаты расчета этих коэффициентов для экранов других конфигураций, выполненные ММК, приведены в [83] особенности использования ММК для решения оптимизационных задач проанализированы в [58]. [c.175]

Данные Федеричи относятся к образцам чистотой 99,995% диаметром 1 мм, которые нагревались в печи и закаливались по способу, описанному ранее [11]. Результаты этих испытаний приведены на рис. 2. Конечная точка, характеризующая величину стадии Q 2, получена после отжига при температуре +80 С в течение 2 мин вслед за изотермическим отжигом. Время, необходимое для достижения 0,6 степени возврата, приведено на рис. 3. Методом угловых коэффициентов определялась энергия активации. [c.145]

Программная реализация расчета углового коэффициента В качестве примера, имеющего чисто учебное значение, рассмот рим программу (рис. 6.8) расчета методом статистической имита ции углового коэффициента Ф12 между двумя бесконечными полоса ми, расположенными под некоторым углом друг к другу (рис. 6.9) В данной Задаче рассматривается ход лучей только в одной плоско сти хОу, т. е. определяется угловой коэффициент между отрезками / и 2. Для упрощения расчетных формул отрезок 1 расположим на оси X между точками ха, Хв- ]Лоложение отрезка 2 задается двумя парами координат граничных точек (хс, Ус), хв, Уо)- Для рас- [c.192]

Аналитический метод основан на непосредственном интегрировании математического выражения для элементарного углового коэффициента излучения (17-58). Рассмотрим в качестве примера излучающую систему, приведенную на рис. 17-16, еслц тела имеют диффузное отражение. Поскольку угловой коэффициент излучения определяется величиной углов с нормалями, можно изменить масштаб конфигурации системы таким образом, чтобы одно из соответствующих расстояний имело величину, равную единице. Найдем значения величин, входящих в зависимость (17-58) [c.414]

С ростом проектных и строительных работ расширяются теоретические работы по теплотехнике. В 1934 г. вышла в свет монография Н. Н. Семенова Цепные реакции и был открыт закон термовлагопроводности во влажных материалах. В 1935 г. предложен метод расчета тел, так называемый метод сальдо, и метод расчета угловых коэффициентов, известный под названием метода поточной алгебры . В 1936 г. разработан метод расчета процессов к он-вективного теплообмена. [c.42]

Используя свойство замыкаемости [9, И], получаем угловой коэффициент излучения площадки dSo в окружающую среду фос=1—Фои- Пользуясь методом многократных нереотражений, аналогично можно показать, что излучение окружающей среды, имеющей яркость /с, отражаясь от объекта и в дальнейшем многократно пе-реотражаясь в системе объект — источник, вносит свой вклад в яркость объекта, равный [c.139]

Способ, близкий к изложенному, полезно употреблять при серийном производстве для добалансировки вблизи максимальных оборотов отдельных выпадающих роторов, уравновешенных на малой скорости в оптимальных плоскостях. Эту операцию удобно выполнять добавочным грузом посередине ротора, угловое положение которого диаметрально противоположно направлению векторной суммы двух первоначальных дисбалансов, определенных на низкооборотном балансировочном станке. При необходимости угловое положение груза уточняется подбором или по замеренному на рабочей скорости вектору амплитуды перемещения одной из опор (либо по их векторной сумме или опорным реакциям) методом динамических коэффициентов влияния. Они находятся опытным путем на первых образцах. В корпусе машины нужно предусмотреть съемную крышку или люк для смены среднего груза без разборки. [c.87]

Коэффициенты уравнения найдены методом наименьших квадратов. Теснота зависимости определялась через линейный коэффициент корреляции г в данном случае г=0,24, что подтверждает наличие линейной, хотя и слабой, связи между относительной износостойкостью и макротвердостью нанлавок. Возрастание износостойкости характеризуется очень малым угловым коэффициентом прямой линии. [c.49]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...