Скорость концевая

Способ определения скоростей всех точек кинематической цепи второго класса по заданным скоростям концевых точек всех поводков Ассур исследует в общем виде. При этом он использует следующие выводы из приемов построения скоростей для случая простой цени [c.133]

Во втором случае (фиг. 11), задаваясь угловой скоростью вращения стрелы вокруг оси О и принимая условно, что хобот жёстко прикреплён к стреле, определяют (как и в первом случае) относительную и абсолютную скорости концевой точки хобота с. [c.958]

Однако для механизмов V класса даже при произвольном выборе начального звена невозможно построить план скоростей, ибо при любом начальном звене последнее не войдет в состав четырехзвенного механизма и метод особых точек не будет применим, так как скорости концевых точек всех трех поводков останутся неизвестными. [c.63]

Заготовка, смещаясь вниз, увлекает за собой клещевой рычаг. Клещевой рычаг, поворачиваясь, смещает в осевом направлении передний торец штока. Шток 1 рассматриваем как пружину 2, имеющую концевую массу 3 (массу поршня и приведенную массу штока). Концевая масса разгоняется, пружина растягивается, пока скорости концевой массы и переднего штока не окажутся равными. Далее концевая масса начинает сближаться с передним торцом штока. Движущими силами в этот период будут умень-78 [c.78]

Сила сопротивления определяется как сопротивление энергоносителя в приводе механизма зажима. Этот период движения продолжается до тех пор, пока скорость концевой массы не станет равной нулю. Таким образом, при постоянном контакте нижнего башмака с заготовкой появляется первый импульс динамической нагрузки на шток. Снижение пика нагрузки может вызвать частичную или полную разгрузку штока. [c.79]

Аналогично задаче о положениях групп известными являются векторы скоростей точек В я D концевых элементов группы, которыми звенья 2 и 3 входят в кинематические пары со звеньями / и 4 основного механизма, т. е. скорости Vg и Требуется определить вектор скорости точки С. [c.79]

Пусть задана группа III класса с тремя поводками, причем все входящие в группу кинематические пары — вращательные (рис. 4.26, а) и заданы скорости и ускорения точек В, С и D концевых элементов, которыми поводки 4, 5 w 6 входят во вращательные пары со звеньями 1, 2 и 3 основного механизма. Требуется определить скорости и ускорения звеньев группы. Продолжаем оси поводков 4 и 5 до пересечения в точке Si, которую примем принадлежащей базисному звену 7. [c.96]

Указанные обстоятельства определили условия проведения опытов [Л. 89, 90, 144, 145], в которых были использованы дисперсные материалы (графит, кварцевый песок, алюмосиликатный катализатор и др.), по своим сыпучим свойствам близкие к идеальным. Влияние различных факторов на характер движения оценивалось по изменению профиля скорости окрашенного элемента слоя. Движение наблюдалось через плоскую застекленную стенку полуцилиндрического прямоугольного и других каналов либо с помощью просвечивания рентгеновскими лучами через стенку круглого стеклянного канала. В последнем случае использовался диагностический рентгеновский аппарат, а частицы слоя предварительно смачивались барием. Измерительный участок исключал влияние концевых эффектов. Проверка, произведенная радиоактивным [Л. 242] и рентгенологическим [Л. 237] методами, показала, что стеклянная стенка не искажает картину движения. Влияние углового эффекта в месте стыка стекла и стенки уменьшается при использовании каналов прямоугольного сечения. Во всех случаях результаты измерения были представлены в относительных величинах и носят в основном качественный характер. [c.292]

Здесь <7о — произвольная характерная скорость деформаций всех стержней основной фермы qi — осевая скорость деформаций стержня i этой фермы, определенная исходя из скоростей его концевых точек в рассматриваемом механизме разрушения. [c.48]

Однако в ряде случаев характер распределения Оу может быть иным. Например, при сварке пластин с малой скоростью на концевом участке шва возникают большие растягивающие напряжения Оу (рис. 11.12,6). Это объясняется тем, что ранее сваренные участки шва успевают остыть и поперечная усадка, возникающая при сварке концевого участка, приводит к значительным растягивающим напряжениям Оу, иногда достигающим предела текучести материала. [c.427]

При определении скоростей и ускорений точек в случае двухповодковой группы, в которой концевые кинематические пары — вращательная и поступательная, используют соотношения для сложного движения точки и плоского движения звена. [c.81]

При цикловом управлении задают координаты, скорости и другие параметры, необходимые для выполнения последовательности движения в пределах частных циклов, и временные интервалы между частными циклами. Информация о выполнении частных циклов вырабатывается обычно средствами путевой автоматики для предельных значений по каждой из координат (концевые выключатели и т. п.). [c.482]

Наличие составляющей скорости вдоль размаха стреловидного крыла вызывает перемещение в этом же направлении пограничного слоя. Это приводит к ухудшению обтекания и к уменьшению критического угла атаки у концевых профилей. На практике для устранения этого вредного влияния вязкости применяют гребешки —выступы, располагаемые вдоль хорды и препятствующие перетеканию пограничного слоя. [c.102]

Трудность состоит в том, что на поверхности каверны скорость, как и давление, должна оставаться постоянной, но в точке соединения двух ветвей линии тока, воспроизводящих поверхность каверны (точка замыкания), скорость должна обратиться в нуль. Чтобы устранить это противоречие, Д. Рябушинский предложил схематизировать конечную каверну за плоской пластиной с помощью двух параллельных пластин и граничных свободных линий тока (рис. 10.10, а). В этой схеме, как видно, концевая часть каверны заменена пластиной, вдоль которой происходит убывание скорости от значения Uo на ее концах до нуля в критической точке К- Хотя данная схема не соответствует реальному течению в концевой части каверны, но весьма точно воспроизводит течение в ее передней части. На ее основе получено точное решение задачи [c.401]

Областью интегрирования в формулах (9.541) является часть поверхности, заключенная внутри обратного характеристического конуса с вершиной в рассматриваемой точке Д (рис. 9.28) В соответствии с этим передние и задние кромки крыла сверхзвуковые и у такого крыла отсутствует концевой эффект, т. е. боковые кромки также сверхзвуковые (нормальные к таким кромкам составляющие скорости больше скорости звука, т. е. М < 1). [c.374]

Распределения коэффициентов подъемной силы по размаху крыльев при углах атаки аз, соответствующих отрывным режимам обтекания их верхних поверхностей, приведены на рис. 12.5—12.7. Пунктиром на этих рисунках показаны кривые, которые имели бы место при безотрывном обтекании, сплошными линиями — при отрывном. Для стреловидного крыла характерным является увеличение толщины пограничного слоя в его концевых сечениях за счет составляющей скорости вдоль размаха. Для предотвращения преждевременного отрыва потока применяются аэродинамические гребни — пластины на верхней поверхности крыла, препятствующие стеканию пограничного слоя к концам крыла. [c.679]

Из сказанного можно сделать вывод, что при соответствующем выборе формы оперения в плане можно обеспечить необходимые аэродинамические характеристики. При этом разные формы могут быть получены путем соответствующего преобразования треугольного оперения (рис. 1.8.8,а). Положительные качества треугольного оперения определяются стреловидным характером его передних кромок. Исследованиями установлено, что в трансзвуковой области полета центр давления оперения перемещается незначительно, что облегчает стабилизацию. Подъемная сила, а следовательно, и стабилизирующий момент треугольного оперения при той же площади, что-и у обычного стреловидного (рис. 1.8.8,6), будет выше при сверхзвуковых скоростях, так как отсутствует отрицательное воздействие концевых кромок. [c.66]

При определении эффективности элеронов, располагающихся на концах крыльев или оперения (концевые элероны), в случае дозвуковых скоростей можно использовать формулу (3.3.16), приняв в ней 2=1- Для > 1 полностью применима формула (3.3.19). [c.270]

В концевом сечении трубы скорость наибольшая. Рассуждая как и в случае истечения через отверстие, приходим к выводу, что скорость в конце трубы не может превзойти критическую. Однако вследствие уменьшения плотности расход, т. е. пропускная способность трубы, уменьшается по сравнению с отверстием того же диаметра. [c.254]

В момент удара скорости всех промежуточных сечений равны нулю. Скорость концевого сечения, подвергающегося действшо удара, сразу становится равной —v. При помощи [c.363]

По принципу работы подъемные механизмы скиповых подъемников доменных цехов близки к механизмам клетьевых подъемников. Они также оборудуются центробежным ограничителем скорости, концевыми выключателями и двумя тормозами — рабочим и аварийным. Рабочий тормоз в этих механизмах часто устанавливается на валу двигателя, аварийный — на барабане. [c.185]

На ремонтные базы ( завод, мастерские) после демонтажа лифтового оборудования, как правило, завозят, следующее оборудование и электроаппаратуру электродвигатель (в случаях замены подшипников и некачественных показателей сопротивления изоляции обмоток) червячный вал в сборе с полумуфтой и радиальными подшипниками (для лебедок Т 1000), подшипниками скольжения (верхними и нижними вкладышами) канатоведущий шкив тормозное устройство тормозной магнит упорную часть подшипника. При замене червячных пар лебедку демонтируют полностью. У лебедок ЛПч1бО демонтируют (при необходимости) редуктор. На ремонтную базу завозят панель управления, вводное устройство, ограничитель скорости, концевой выключатель, механические и электрические замки, одинарные контакты, подпольные контакты, дверные контакты кабины, контакты ловительной системы, этажные переключатели, вызывные и кнопочные аппараты и другое оборудование, которое указывается в дефектной ведомости. План-график предполагает, что все ремонтные работы по лебедкам и блокам выполняет отдельная бригада. [c.235]

Машинист не имеет права пускать строительный подъемник в работу, если в результате осмотра он обнаружил, что отсутствуют, не работают или ненадежно работают приборы безопасности замки и контакты дверей грузопассажирской кабины, ловитель или ограничитель скорости, концевые выключатели, а также если неисправны или неотрегулированы тормоза механизмов подъема груза или горизонтального перемещения грузонесущего органа. [c.121]

Обязанности машиниста строительного подъемника перед началом работы. Перед началом работы машинист ежедневно просматривает журнал сдачи и приемки подъемника, получает задание и инструкцию у мастера или прораба, надевает защитную каску и специальную одежду, проверяет подъемник на холостом ходу и устраняет неисправности. Если машинист не может сам устранить неисправности, он вызывает слесаря или электромонтера (в зависимости от характера неисправности) или докладывает об этом лицу, которому подчинен. При этом машинист записывает о неисправности в н<урнал. Машинист не имеет права пускать подъемник в работу, если не работают или ненадежно работают приборы безопасности замки и контакты дверей грузопассажирской кабины ловитель или ограничитель скорости концевые выключатели если неисправны или не отрегулированы тормоза механизмов подъема груза или канаты механизма горизонтального перемещения грузонесущего органа, [c.139]

Обе пары направляющих устанавливают в шахте, проходящей через все этажи и огражденной стенами здания или специальным каркасом с обшивкой из листовой стали либо проволочной сетки. На каждом этаже в обшивке устраивают дверные проемы с раздвин ными или распашными дверями. Лебедку устанавливают над шахтой или в нижней части ее, реже в стороне от шахты. Для обеспечения безопасности подъема каждый подъемник снабжают предохранительными устройствами регулятором скорости, концевыми выключателями, буферами для посадки клети, ловителями, удерживающими клети от падения Фиг. 87. Схема верти-при случайном обрыве канатов, блокировочными при-кального тодъемника препятствующими включению двига- [c.140]

В начальный момент удара при соприкосновении балки сопорами скорость движения всех ее сечений, кроме К01щевых, одинакова и равна v , скорость концевых сечений равна нулю. Смещения в начальный момент можно также положить равными нулю, пренебрегая действием силы тяжести. Таким образом, начальные условия движения таковы "По = 0 при О < л < / [c.519]

Диаметр несущего винта ограничивается также допустимой окружной скоростью концевых участков лоиасти u , 180. .. 220 м/с. Поэтому частота вращения несущего винта определяется [c.493]

Опыты показывают, что при околозвуковых и сверхзвуковых скоростях концевые потери для всех решеток значительно уменьшаются (рис. 8-69). Уменьшается также неравномерность углов вьихада потока по высоте ре-ш еток. [c.566]

Разные линейные скорости концевых балок моста, пропорциональные соответствующим радиусам, обеспечивают подбором передаточных отношений редукторов. У taнoвкa на каждом приводе двух электродвигателей позволяет получить две скорости движения — основную и доводочную, необходимую при работе со специальной машиной для смены фурм. Пролет крана 24 м, высота подъема крюка главного подъема 18 м, вспомогательного 20 м, колонны 3,9 м, крюка консоли 8 м, изменение вылета консоли 5,5 м. [c.11]

Замечания о методике обобщения данных [Л. 207] приведены в гл. 4. Здесь отметим, что расчет прямых данных [Л. 207] для концевых участков канала при v = = 15н-20 м/сек, как правило, дает вопреки (3-15 ) при учете всех поправок Иот<Ув, что не может быть физически оправдано. Это положение будет усугубляться сопоставлением не с Св, а с Vo.ap, которая больше Ув-Д. М. Галерштейн Л. 57] изучал распределение концентрации по поглощению потоком восходящей газо-взвеси р-излучения (источник — изотоп Те активно стью 1 мкюри). Замеры проводились в десяти точках по высоте канала постоянного диаметра 22 мм луч диаметром 7 мм проходил по диаметру канала. Сравнение средних значений объемных концентраций, полученных указанным методом и отсечкой, показало, что их отношение при о/Ув= 1,4- 1,8 и Рр = 2-10 4 м м близко к единице, а при увеличении v заметно превышает единицу. На этой основе делается вывод об увеличении концентрации на оси потока при повышении скорости воздуха. Для D/dT = 17,5- 79, Fr= (1,3-ь23) 10 , Яб т/с2=7-10-5-3-10-4, рт/р = 1 680- 2 280, рр = 0,5Х X 10-4 4-6,2 10-4 (ji = 0,084- -1,4 кг1кг), используя ЭВЦМ в Л. 57] получены зависимости [c.86]

На рис. 7.58 представлен вал коробки скоростей продольно-фрезерного станка. Подшипники обеих опор закреплены на валу концевыми шайбами подшипник фиксирующей опоры крепят в корпуее крышкой через плоское пружинное кольцо, расположенное в канавке наружного кольца подшипника. [c.142]

В заключение этого параграфа сделаем еще следующее замечание. Граница устойчивости (нейтральная кривая), полученная для течения в неограниченно длинной трубе, имеет еще и другой смысл. Рассмотрим течение в трубе очень большой (по сравнению с ее шириной), но конечной длины. Пусть на каждом из ее концов поставлены определенные граничные условия — задан профиль скорости (например, можно представить себе концы трубы закрытыми пористыми стенками, создающими однородный профиль) везде, за исключением концевых отрезков трубы, профиль (невозмущенный) скорости мол<но считать пуа-зейлевским, не зависящим от х. Для определенной таким образом конечной системы мом но поставить задачу об устойчивости по отношению к бесконечно малым возмущениям (общий метод установления критерия такой устойчивости, которую называют глобальной, описан в IX, 65). Можно показать, что упомянутая выше нейтральная кривая для бесконечной трубы является в то же время границей глобальной устойчивости в конечной трубе, независимо от конкретных граничных условий на ее концах ). [c.152]

Подача собранной трубы на трубосварочный стан производится упором цепного заталкивателя (операция 9). Сварку под слоем флюса наружных швов (операция 10) ведут тремя дугами головкой А-688 со скоростью 160 — 190 м/час. После сварки первого наружного шва заготовка поворачивается на 180° и подается на второй стан для сварки после-д тощего наружного шва. Концевые -частки нару жных швов заваривают на стане вспомогательной дугой. [c.20]

При сверхзвуковом же обтекании возмущающее действие концевого сечения крыла распространяется только внутри конуса слабых возмущений с вершиной в передней кромке концевого сечения. Это приводит к существенному уменьшению индуктивного сопротив.лення, которое, вообще говоря, может быть сведено к нулю, если концы крыла срезать так, чтобы конусы возмущений, исходящие из передних кромок концевых сечений, не заключали внутри себя элементов крыла. В этом случае при сверхзвуковой скорости полета все сеченпя крыла будут обтекаться так же, как крыло бесконечного размаха. [c.100]

Аэродинамические характеристики оперения зависят для заданной формы в плане и при фиксированной скорости от углов стреловидности у и Хз соответственно передней и задней кромок, относительных размеров корневой и концевой хорд (йкр = Ьцр1Ьср, бкц = кц ср). а также удлинения Хоп- Особенностью оперения является малое удлинение, которое характеризуется значениями Лот меньшими 3-1-3,5. [c.64]

Некоторое распространение получили концевые органы управления, составляющие часть несущей или стабилизирующей поверхности и располагающиеся у боковых кромок. Такие органы управления весьма эффективны также в достаточно больщом диапазоне скоростей. Ось вращения этого руля, как и поворотного оперения, может составлять прямой угол [c.76]

Роллероны представляют собой управляющие плоскости, выполненные в виде концевых элеронов. В них установлены специальные зубчатые диски (роторы), которые могут вращаться с большой скоростью. [c.79]

Недостаток знаний о характере разрушения в концевой зоне трещины может компенсироваться разумным моделированием структуры края трещины. Из рис. 39.1 видно, что нелинейно деформированный, частично разрушенный материал сосредоточен в узкой области перед вершиной трещины. Это позволяет при моделировании края трещины заменить концевую область разрезом на продолжении трещины, находящимся под действием равномерно распределенных самоуравновешенных напряжений (см. рис. 4.1), т. е. использовать уже изложенную в 7 б -модель. Напомним, что в б -модели напряжения а в концевой области считаются постоянными и равными либо сопротивлению отрыва, либо пределу текучести материала. Однако это предположение будучи справедливым для упругих и упругопластических материалов, не выполняется для ряда вязкоупругих материалов из-за реономности их свойств. Например, при разрушении полимеров, таких как полиметилметакрилат (ПММА), напряжения в концевой области существенно меняются с ростом трещины, однако размер концевой зоны меняется при этом незначительно (а в довольно широком диапазоне скоростей роста трещины практически постоянен). Более того, как следует из экспериментов, и форма концевой области для трещины, растущей в ПММА, не зависит от длины трещины, т. е. имеет место автомодельность. [c.313]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...