Никелевые сплавы-см. Сплавы никелевые

Неровности 595 Никелевые покрытия 407 Никелевые сплавы — см. Сплавы никелевые [c.446]

Межкристаллитная коррозия (см. рис. 3. 2ж) является одним из наиболее опасных видов местной коррозии, приводящей к избирательному разрушению границ зерен, что сопровождается потерей прочности и пластичности сплава (часто без изменения внешнего его вида) и преждевременным разрушением конструкций. Коррозия этого вида наблюдается у многих сплавов хромистых и хромоникелевых сталей, никелевых сплавов, алюминиевых сплавов и др. [c.420]

Экспериментальным доказательством неодинаковой скорости процесса сублимации в разных точках поверхности можно считать структурные изменения поверхности чистого (99,9%) магния, показанные на рис. 198, а также в поверхностных слоях алюминиевых, медных и никелевых сплавов (см. гл. IX). [c.436]

Примечание. Реактивы для травления никелевых сплавов см. в пп. 7-10. [c.45]

Никель и никелевые сплавы — см. 1.7.3.3. [c.277]

Детали из жаропрочных и жаростойких никелевых сплавов паяют спец. никелевыми, а также палладиевыми припоями (см. Припои дл.ч пайки жаропрочных сплавов). [c.58]

Медно-никелевыми сплавами называют сплавы на основе меди, в которых основным легирующим элементом является никель (см. рис. 1.35). Промышленные медно-никелевые сплавы разделяются на конструкционные и электротехнические. В качестве дополнительных легирующих элементов в них добавляют Мп, А1, 2п, Ре, Со, РЬ, Сг, М , Эти сплавы отличаются высокими механическими, электротехническими и термоэлектрическими свойствами и коррозионной стойкостью. [c.568]

Никель и никелевые сплавы—см. 1.7.3.3, [c.277]

По параметрической диаграмме можно определить и другие характеристики, например предельно допустимую температуру эксплуатации. В этом случае на оси ординат параметрической диаграммы задают предельно допустимые значения удельной потери массы металла или глубины коррозионного разрушения. Затем движутся до пересечения с линией gg Р или gh — Р, затем вверх по ординате при постоянном значении Р до пересечения с линией Р — l/T , соответствующей определенному времени эксплуатации и, наконец, от точки пересечения вправо при постоянном значении ординаты до пересечения с осью ординат 1/Г. Точка пересечения соответствует определенной величине предельно допустимой температуры. Ниже приводятся параметрические диаграммы [131 для ряда сталей и сплавов, широко используемых при высоких температурах. Параметрические диаграммы построены в основном по экспериментальным данным (точки на диаграмме). Если диаграмма построена по значениям констант кинетических и температурных уравнений (51) и (52) окисления металлов, то экспериментальные точки отсутствуют. При построении диаграмм применялись следующие величины и их единицы g, g — г/см , h — мм, т — ч, Т — К, Q — кал/моль. Эти отступления от системы СИ для Q сделаны сознательно, для того чтобы не снизить точность диаграммы. При использовании вышеуказанных единиц шкалы Ig и Ig /г почти совпадают для сталей и никелевых сплавов. Параметрический метод позволяет надежно проводить интерполяцию, а также экстраполяцию. Экстраполяцию можно проводить по температуре на 50—100 °С, по времени на 1—1,5 порядка [13]. [c.309]

В работе [51] сравниваются также способы улучшения свойств длительной прочности никелевых сплавов, армированных вольфрамом, по их удельной прочности (т. е. длительной прочности, деленной на плотность материала). Плотность сплава 3, использованного в [51], равна 9,15 г/см , а плотность вольфрамовой проволоки равна 19,3 г/см . Результаты приведены на рис. 25. Как для проволоки НР диаметром 0,020 дюйм, так и для проволоки 218 С8 диаметром 0,015 дюйм получается одно и то же. Видно, что даже с учетом плотности длительная прочность композитов при температурах 1093 и 1204 °С лучше, чем прочность стандартных жаропрочных сплавов и самых хороших литых никелевых сплавов. [c.304]

Очевидно, что термическая и термомеханическая обработка материала влияет на поведение водорода в никелевых сплавах. Располагая информацией по вопросам физического металловедения таких сплавов (см. обзоры [123, 126, 271—277]), можно было бы попытаться подробно описать микроструктурные факторы, определяющие такое поведение. Однако систематических данных [c.116]

Для данных целей широко применяют медно-никелевые сплавы — манганин (наиболее прецизионный сплав), константан, нейзильбер, никелин и др. — см. стр. 89. [c.40]

Никелевые сплавы коррозионностойкие, жаростойкие и жаропрочные, имеющие в своем составе железо, приведены в разделе И, стр. 28. Медно-никелевые — см. стр. 88. [c.102]

В качестве реостатных сплавов применяются медно-никелевые сплавы (см. с. 165). [c.75]

У кобальтовых суперсплавов микроструктура (см. гл. 5) не так сложна, как у никелевых. Сопротивление ползучести у кобальтовых сплавов зависит главным образом от твердорастворного упрочнения и от взаимодействия карбидов с дефектами решетки, — дислокациями и дефектами упаковки. Упрочняющая у -фаза в кобальтовых сплавах не образуется, но металлурги стремятся использовать различные комбинации карбидов (например, МС, М С и М зС ), пытаясь достичь такого же упрочнения. Сплавы на основе железа, созданные в 30-х гг., были аналогичны кобальтовым. Однако никелевые сплавы с высоким содержанием железа (см. гл.6) сложнее, в них образуется и у -, и у -фазы. Поэтому можно считать их никелевыми сплавами, которые сильно разбавлены железом. Таким образом, металлурги, специализирующиеся в области суперсплавов, разработали и реализовали практически ряд упрочняющих реакций. Это позволило создать сложную структуру, являющуюся продуктом взаимодействия элементов и образованную вполне самостоятельными фазами, которые по сложности не имеют себе равных. [c.30]

Никелевые жаропрочные сплавы обладают удовлетворительными литейными свойствами невысокой жидкотекучестью и небольшой усадкой (2. .. 2,5 %). Кроме того, сплавы, содержащие титан и алюминий, склонны к образованию оксидных плен, а также активно взаимодействуют с газами печной атмосферы (в никелевых сплавах при температуре 1600 °С растворяется до 0,5 % кислорода и до 43 см /100 г металла водорода), что приводит к газовой пористости при кристаллизации отливок. [c.211]

Отлизки — Газовая пористость 6—194 Никелевые сплавы—см. Сплавы никелевые Никелирование — Продолжительность 14 — 305 Никель I (1-я) —3()7 4 — 222 [c.173]

Никелевые сплавы. Марки и химический состав никелевых сплавов с большим содержанием Ni приведены в табл. 62 (ГОСТ 492—73 и 19241—73 ). Кор-розионно-жаростошгие н ясароирочные медно-пикелевые т илавы на основе железа — см. с. 55. [c.186]

На свойства никелевых сплавов карбиды Mjj e оказывают существенное влияние. Их расположение на границах зерен имеет критическое значение в том смысле, что обеспечивает подавление зернограничного проскальзывания и, по-видимому, таким образом благоприятно влияет на длительную прочность сплава. В конечном счете, однако, разрушение может произойти либо путем разрушения этих самых зернограничных частиц Mjj g, либо путем декогезии по поверхности их раздела с соседними фазами. Некоторые сплавы подвержены формированию ячеистых структур выделений Mjj g (см. рис. 4.2), однако их можно избежать с помощью термической обработки и управления химическим составом. Показано, что ячеистые выделения ответственны за преждевременные отказы из-за пониженной длительной прочности. [c.150]

При волочении проволоки на станах со скольжением применяют эмульсии натриевого мыла, а также мыльно-масляные и масляные эмульсии с различными добавками (табл. 56), 4—5%-ные эмульсии СЖК для тонкого и 2—3 %-ными для тончайшего волочения. При волочении проволоки относительно крупных размеров из меди и никелевых сплавов применяют также 5—10 %-ную эмульсию пасты К-30, содержащей 58—68 % рапсового или другого растительного масла 2,5—3,0% сухого едкого натра и 39—29 % воды [331]. Для волочения меди и сплавов на основе меди используют 5 %.-ный раствор олеата натрия, 5%-ную эмульсию пасты СМ, содержащую 40% технического сала, 20% хозяйственного мыла, 40 % воды 1 %-ную эмульсию зеленого мыла, 1,5—8 %-ную эмульсию пасты Ц1, содержащей 83% растительного масла, 17% кальцинирэ-ванной соды, 1—8%-ные растворы пасты Ц4, содержащей 57% минерального [c.208]

ПРИПОИ для ПАИКИ НИКЕЛЕВЫХ СПЛАВОВ — припои серебряные, никелевые и оловянносвинцовые, а также медь и латуни. Припои на основе алюминия, магния и титана образуют иа никелевых сплавах хрупкие швы н поэтому не применяются (см. Припои легкоплавкие, Припои среднеплавкие). [c.58]

Эти сплавы, применяющиеся исключительно для впаев в стекло, во многом обязаны своим возникновением исследованиям Скотта, который выяснил, что введение присадки кобальта, т. е. частичная замена никеля кобальтом в железо-никелевых сплавах (см. 6-1,1), использующихся для впаев в стекло, позволяет получить сплав FeNi o с таким же коэффициентом расширения, но значительно более высокой точкой превращения (точкой Кюри) на кривой термического расширения [Л. 89]. Это имеет особое значение для производства сплавов, предназначенных для изготовления спаев 1 тугоплавкими стеклами, имеющими низкий коэффициент расширени5. (50—60-10 - [1/°С]). Как известно соответствующие сплавы FeNi с таким же коэффициентом расширения обладают недопустимо низкой точкой Кюри, лежащей значительно ниже температуры трансформации обычных технических тугоплавких стекол поэтому эти сплавы нельзя использовать для массивных деталей, впаиваемых в тугоплавкие стекла. [c.219]

Легирование никеля медью несколько повышает стойкость металла в восстановительных средах (например, в неокислительных кислотах). Ввиду повышенной стойкости меди к питтингу, склонность сплавов никель—медь к питтингообразованию в морской воде ниже, чем у никеля, а сами питтинги в большинстве случаев неглубокие. При содержании более 60—70 ат. % Си (62—72 % по массе) сплав теряет характерную для никеля способность пассивироваться и по своему поведению приближается к меди (см. разд. 5.6.1), сохраняя, однако, заметно более высокую стойкость к ударной коррозии. Медно-никелевые сплавы с 10—30 % Ni (купроникель) не подвергаются питтингу в неподвижной морской воде и обладают высокой стойкостью в быстро движущейся морской воде. Такие сплавы, содержаш,ие кроме того от нескольких десятых до 1,75 % Fe, что еще более повышает стойкость к ударной коррозии, нашли применение для труб конденсаторов, работающих на морской воде. Сплав с 70 % Ni (мо-нель) подвержен питтингу в стоячей морской воде, и его лучше всего применять только в быстро движущейся аэрированной морской воде, где он равномерно пассивируется. Питтинг не образуется в условиях, когда обеспечивается катодная защита, например при контакте сплава с более активным металлом, таким как железо. [c.361]

BOB на основе никеля. Сплавы ЖС и ВЖЛ широко используют в современных газотурбинных авиационных двигателях (см. табл. 5) из них изготавливают лопатки и диски турбин, направляющие лопатки и камеры сгорания газотурбинных двигателей. Использование сложнолегированных никелевых сплавов позволило повысить температуру газов на входе в турбину с 800 до 1000°С, что привело к значительному повышению мощности, тягового усилия, скорости, уменьшению топлива, увеличению ресурса и надежности работы ГТД. Физико-механические свойства этих сплавов широко освещаются в разд. III. [c.37]

Вообще говоря, в морской воде в качестве окислителя могут выступать ионы или молекулы воды и растворенный кислород. Исследованию катодных процессов в хлоридсодержащих средах были посвящены работы Г. В. Акимова, Н. Д. Томашева, Г. Б. Кларк, И. Л. Розенфельда. Как показали исследования, коррозия магния и его сплавов протекает в основном за счет водородной деполяризации алюминий и его сплавы, коррозионностойкие и конструкционные стали, никель и никелевые сплавы, медь, медные сплавы подвергаются коррозии с кислородной деполяризацией. Растворимость кислорода в морской воде ограничена. При протекании коррозии с кислородной деполяризацией очень часто скорость катодного процесса определяется диффузией кислорода и поверхности металла. В таких условиях перемешивание среды или перемещение поверхности металла относительно среды является важным фактором, который может оказать существенное влияние на характер коррозии. При перемешивании скорость катодного процесса будет уве-личиваться и металл из пассивного состояния может переходить в пробойное состояние (см. рис. 18). [c.43]

Рекомендуют для выявления макроструктуры никеля, особенно никелевых сплавов, следуюш,ие реактивы концентрированную азотную кислоту раствор Марбле (см. с. 116, реактив 30) и концентрированную царскую водку (НС1 HNO3 = 3 1). [c.214]

В качестве общего микрореактива для травления никелевых сплавов рекомендуют растворы, известные для выявления структуры благородных металлов (см. реактивы 6а и 66, гл. XX). Следует использовать только свежесоставленные растворы. Травление осуществляют погружением или промыванием поверхности шлифа реактивом. [c.215]

Никель и никелевые сплавы являются возможными конструкционными материалами для реактора. Возрастающие требования в связи с более высокими рабочими параметрами и новыми конструкциями реакторов приводят к созданию материалов, достаточно жаропрочных при высоких температурах и коррозионностойких в различных средах. В эту группу сплавов включены инконель X, инконель, инконель-702, хастел-лой, хастеллой X, хастеллой С. В разделе приводятся данные по изменению их свойств под действием облучения интегральными потоками от 1-10 до 7,5-10 нейтрон 1см , в некоторых случаях до 2-10 нейтрон/см . Хотя эти материалы следует использовать в условиях повышенных температур, было проведено большое количество опытов для определения изменения свойств вследствие облучения при низких температурах (испытания при комнатной температуре). Однако имеются некоторые данные для повышенных температур, но не обязательно для тех, при которых, как ожидается, эти материалы будут работать. [c.260]

В шламе в среднем присутствует 0,2 лг Fe/ Fe составляет 38,5%. Проектные и зксплуагационные параметры АЭС материал оболочки твэла — ииркалой-2 вторичный парогенератор, трубопроводы и конструкции барабана-сепаратора — нержавеющая сталь 304 подогреватели питательной воды — медно-никелевый сплав предусматривается очистка конденсата. Смола в байпасной системе очистки реакторной воды в Н—ОН-форме концентрация Н 0,4—0,6 сл1 1кг, О2 0,2—0,3 см /кг температура теплоносителя при работе — 286 С отбор и фильтрация проб осуществлялась периодически. [c.306]

Сталь ЭИ703 вследствие присадки W и Ti или Nb имеет повышенную жаропрочность и высокую окалиностойкость. Ее применяют в качестве заменителя никелевых сплавов ЭИ602 и ЭИ435 как жаростойкий материал при изготовлении жаровых труб камер сгорания и колец соплового аппарата газовых турбин различного назначения (см. рис. 19, 24 и 27) [351. [c.155]

Кобальтсодержащие никелевые сплавы. Подавляющее большинство английских и американских жаропрочных сплавов легировано одновременно никелем и кобальтом. Содержание в них кобальта чаще всего колеблется от 10 до 20 %, но в отдельных сплавах (например, Инконель-700) доходит до 30% (см. табл. 43). Такие сплавы точнее называть сплавами на кобальто-никелевой основе. Аналогичные сплавы, производящиеся в СССР, приведены в табл. 44. Содержание в них кобальта варьируется от 5 до 15%, [c.162]

Нигрол автотракторный — Физико-химическ1и свойства 2 — 771 Низколегированная сталь — см. Сталь низколс гированная Низкотемпературные шкафы 12—705 Низкоуглеродистая сталь — см. Сталь низко углеродистая Низшая теплотворная способность I (1-я) — 37i Никелевокадмиевые сплавы 4 — 211 Никелевая сталь — см. Сталь никелевая [c.172]

Осадок загрязнённого ЗпОз сплавляют с 4 ч. N3202 в никелевом (железном) тигле. Сплав выщелачивают водой, подкисляют НС1, кипятят до удаления С12 и определяют Зп объёмным методом (см. ниже). [c.108]

Если информация о химических свойствах кластеров и изолированных наночастиц весьма обширна (см., например, монографию [23]), то применительно к консолидированным наноматериалам эти сведения весьма ограничены и исчерпываются главным образом информацией о взаимодействии наноструктурных пленок с газами и о коррозионной стойкости электроосажденного нанокристаллического никеля. Коррозионная стойкость последнего оказалась вполне удовлетворительной даже при таких жестких технологических испытаниях, как коррозия под напряжением при температуре 350 °С в 10%-м растворе NaOH в течение 3000 ч (характерно, что в аналогичных условиях традиционные никелевые сплавы оказались неконкурентоспособными [77]). Более того, в силу особенностей структуры наноматериалы могут быть лишены так называемой локализованной коррозии, поскольку в целом средняя локализация вредных примесей на многочисленных границах и тройных стыках может быть гораздо ниже, чем в обычных материалах. [c.103]

Горячая коррозия, обусловленная присутствием, серы, часто протекает в виде основного флюсования, так как за счет формирования сульфидов в сплавах в расплаве осадка происходит образование оксидных ионов. Как можно видеть на рис. 12.13, некоторые никелевые сплавы гораздо более чувствительны к такому виду горячей коррозии, чем кобальтовые сплавы. Отсюда можно сделать вывод, что сплавы на основе кобальта обладают более высоким сопротивлением горячей коррозии, чем сплавы никеля. Однако такое утверждение в общем неверно и справедливо лишь для некоторых видов горячей коррозии. Разница в коррозионном разъедании при высокотемпературных испытаниях сплавов на основе никеля и кобальта, содержащих хром и алюминий (см. рис. 12.3), еще ничего значит. Увеличение концентрации хрома или алюминия в этих сплавах приводит к увеличению времени до начала стадии быстрой сульфидации. Сплавы на основе никеля, однако, приобретают очень высокую восприимчивость к коррозионному разъеданию при уменьшении концентрации алюминия в них <6 % (по массе). В таких сплавах происходит быстрое удаление серы из осажденного [c.83]

В сплавах СМ-7 и Jetalloy 1650 использовали добавки Ti для создания равномерно распределенного когерентного преципитата упорядоченной фазы (г.ц.к.) (Со, Ni)3Ti по аналогии с фазой у в никелевых сплавах. Высокий уровень прочности при растяжении сохраняется до температур устойчивости этой фазы, т.е. до 704 °С. Однако добавки 5 % (по массе) Ti приводят к фазовой нестабильности и образованию фаз Лавеса (г.п.) OjTi и o Ti. [c.179]

Типичный пример четверного пространства образует система Ni- o—Сг-Мо (см. гл. 3 и 6). Даже простым ручным расчетом, а тем более с помощью программы ФАКОМП, можно показать, что у составов, логически предполагающих формирование карбидов, боридов и у -фазы, химический состав итогового аустенита сам по себе стремиться к формуле 30Ni-30 o—ЗОСг—ЮМо примером могут служить никелевые сплавы типа U-700/N-115/R-77/U-500. Эта группа сплавов располагается в центре или поблизости от центра тройной [c.295]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...