Медно-никелевые сплавы

В настоящее время для сварки Си и медно-никелевых сплавов применяется полуавтоматическая и автоматическая сварка в среде N . Режимы сварки приведены в табл. 10. Расход газа не менее 15—20 л/мин. [c.115]

Для термопар типов 5 и В компенсационные проволоки для положительного электрода обычно изготавливаются из меди, а для отрицательного — из медно-никелевого сплава и применяются вплоть до 200 °С, что может вызвать погрешность, не [c.298]

ВОДОВ из меди и медно-никелевого сплава Р [c.121]

Сварка дуговая. Соединения сварные трубопроводов из меди и медно-никелевого сплава. Основные типы, конструктивные элементы и размеры. [c.210]

Высокими износо- и коррозионно-стойкостью обладают сепараторы из монель-.металла (68% N1 28% Си 2,5% Ре 1,5% Мп), а также сепараторы из спеченных пористых бронз и медно-никелевых сплавов, пропитанных тефлоном с присадками РЬ и МоЗг. [c.541]

МЕДНО-НИКЕЛЕВЫЕ СПЛАВЫ [c.92]

V ат. % Z дает прямую с положительным наклоном. Подобный обобщенный график дан на рис. 5.16. Чтобы прямая с наклоном. равным 1 проходила через начало координат, пришлось принять, что передано не 100,,% валентных электронов, а 80 %. Это означает, что большинство, но не все валентные электроны меди и других непереходных элементов заимствуются никелем. Принимая, что атом меди в медно-никелевом сплаве отдает атому никеля 0,8 электрона, получаем критическое содержание никеля, ниже которого d-оболочка заполнена, 35 ат. % вместо 41 ат. %, как рассчитано ранее . Это значение согласуется с составом, при котором /пас И / рит пересекаются на рис. 5.14. До сих пор не внесена ясность в вопрос, относится ли эта цифра — 80 % до-норных электронов — только к взаимодействию электронов поверхностных атомов металла-, на которых образуются пассивные пленки, или ко всему сплаву. [c.96]

В быстродвижущихся водах алюминиевая латунь более стойка к ударной коррозии, чем адмиралтейский металл. Медно-никелевые сплавы обладают особо высокой стойкостью в быстро движущейся морской воде, если они содержат небольшие количества железа [c.339]

Существенно, что сплав Ni—Си с 30 % Ni относительно более стоек к коррозионному растрескиванию под напряжением по сравнению с аналогичными сплавами, содержащими 10—20 % Ni, или латунями Zn—Си с 30 % Zn. Подробное обсуждение поведения медно-никелевых сплавов (особенно о 10 % Ni) в морской воде проведено Стюартом и Ла Кэ [36]. [c.340]

Упомянутая капсула изображена на фиг. 90. Она изготовлена из сплава, обладающего низкой электропроводностью (например, из медно-никелевого сплава пли из фосфористой бронзы) с целью максимально уменьшить нагревание иод влиянием токов Фуко. После помещения в капсулу соли запаивается ввинчивающаяся пробка, а другой конец капсулы охлаждается для предотвращения порчи соли ] следствие нагревания. Гелий вводится по капилляру А, внутри которого расположена проволока В из мягкого припоя. После того как гелии накачан, капилляр сплющивается и затем подогревается, чтобы припой расплавился [70].. Затем капилляр отрезается выше места [c.562]

Таблица 3.19. Механические свойства медно-никелевых сплавов [3,24]

Медно-никелевые сплавы [24, 27, 28] [c.304]

ГОСТ 1791-54. Проволока из никелевых и медно-никелевых сплавов для компенсационных проводов к термопарам. [c.302]

Как видно из табл. 10.4, скорость коррозии латуни в чистом паре выше, чем в конденсате. При достижении высоких значений pH воды (>10) путем дозирования аминов пленка конденсата может содержать значительные количества этих веществ, что способствует усилению коррозии. Аммиачная коррозия в конденсаторах в зоне охлаждения воздуха не наблюдается при изготовлении конденсаторных трубок из медно-никелевых сплавов. Как видно из рис. 10.2, эти сплавы устойчивы при повышенном содержании аммиака. [c.198]

ГОСТ 16038—70 Швы сварных соединений трубопроводов из меди и медно-никелевого сплава регламептируе формуй размеры подготовки кромок и выполненных сварных швов при механизированной сварке в защитных газах труб из меди и се сплавов. [c.12]

Техническая медь в зависимости от марки могкет иметь различное количество примесей Bi, Sb, As, Fe, Ni, Pn, Sn, S, Zh, P, 0. В паиболее чистой меди марки MOO примесей может быть до 0,01%, марки М4 — до 1% (табл. 98). Сплавы па медной оспове в зависимости от состава легирующих элементов относятся к латуням, бронзам, медно-никелевым сплавам. [c.342]

При сварке плавящимся электродом в инертных газах используют обычные полуавтоматы для сварки в защитных газах и сварочную проволоку диаметром 1—2 м г сила сварочного тока 150— 200 А для проволоки диаметром 1 мм и 300—450 А для проволоки диаметром 2 мм напряжение дуги 22-26 В скорость сварки зависит от сечения шва. При сварке латуней, бронз и медно-никелевых сплавов наиболее широко используют вольфрамовый электрод, так как при сварке плавяш,имся электродом происходит более интенсивное испарение цинка, олова и др. [c.347]

При использовании плавящегося электрода небольшого диа-мет])а (0,8—1,4 мм) достаточно хороню свариваются латупи и медно-никелевые сплавы. В связи с меньшей теплопроводностью этих сплавов предварительный подогрев (до 100—150° С) требуется при толщине лк талла свыше 12 лсдг. [c.347]

Для сварки медно-никелевого сплава МНЖ5-1 между собой, с латунью марки Л90 и бронзой марки Бр.АМц 9-2 [c.174]

Сепараторы подшипников, работающих при более высоких температурах, изготовляют из свинцовой (ЛС59 —1) или никелевой латуни, кремнистых бронз (БрКМцЗ —1), антифрикционных чугунов (типа АЧС и ЧМ), гра-фитизированной сталп (типа ЭИ366), медно-никелевых сплавов и термостойких пластиков (полиимиды типа ПМ-67 ДМ-З ПМ-67 Г-10). [c.541]

Структура пассивной пленки на сплавах, как и пассивной пленки вообще, была описана и теорией оксидной пленки и адсорбционной теорией. В соответствии с оксидно-пленочной теорией, защитные оксидные пленки формируются на сплавах с содержанием легирующего компонента выше критического, а незащитные — на сплавах ниже критического состава. В случае преимущественного окисления пассивной составляющей сплава, например хрома, защитные оксиды (такие как СГ2О3) формируются, только если содержание хрома в сплаве превышает определенный уровень. Эта точка зрения не позволяет делать никаких количественных прогнозов, а тот факт, что пассивная пленка на нержавеющих сталях может быть катодно восстановлена и не соответствовать стехиометрическому составу, остается необъясненным. Согласно адсорбционной теории, в водной среде кислород хемо-сорбируется на Сг—Fe-сплавах выше критического состава, обеспечивая пассивность, но на сплавах ниже критического состава он реагирует с образованием непассивирующей оксидной пленки. Насколько данный сплав благоприятствует образованию хемо-сорбционной пленки или пленки продуктов реакции, зависит от электронной конфигурации поверхности сплава, особенно от взаимодействия d-электронов. Так называемая теория электронной конфигурации ставит в связь критические составы с благоприятной конфигурацией d-электронов, обеспечивающей хемосорбцию и пассивность. Теория объясняет природу взаимодействия электронов, определяющую, какой из компонентов придает сплаву данные химические свойства, например, почему свойства никеля преобладают над свойствами меди в медно-никелевых сплавах, содержащих более 30—40 % Ni. [c.91]

Часто каталитические свойства металла или сплава зависят от их способности хемосорбировать определенные компоненты среды. Поэтому неудивительно, что переходные металлы обычно являются хорошими катализаторами и что электронные конфигурации в сплавах, благоприятствующие каталитической активности и пассивации, сходны между собой. Например, если палладий, содержащий 0,6 d-электронных вакансий на атом в металлическом состоянии, катодно насыщен водородом, он теряет свою каталитическую активность для ор/по-па/>а-водородной конверсии [59] d-уровень заполнен электронами растворенного водорода, и металл не может больше хемосорбировать водород. По каталитической эффективности Pd—Au-сплавы аналогичны палладию, пока не достигнут критический состав 60 ат. % Аи. При этом и большем содержании золота сплав становится слабым катализатором. Золото, будучи непереходным металлом, снабжает электронами незаполненный уровень палладия магнитные измерения подтверждают, что d-уровень заполнен при критической концентрации золота. Результаты исследований каталитического влияния медно-никелевых сплавов различного состава на реакцию 2ННа представлены на рис. 5.17. При 60 ат. % Си и [c.98]

В пресных водах часто применяют медь, мюнц-металл и адмиралтейскую латунь (ингибированную). В солоноватой или морской воде используют адмиралтейскую латунь, медно-никелевые сплавы, содержащие 10—30 % Ni, и алюминиевую латунь (22 % Zn, 76 % Си, 2 % А1, 0,04 % As). В загрязненных водах медноникелевые сплавы предпочтительнее алюминиевой латуни, так как последняя подвержена питтинговой коррозии. Питтинг на алюминиевой латуни может также наблюдаться в незагрязненной, но неподвижной морской воде. [c.339]

Легирование никеля медью несколько повышает стойкость металла в восстановительных средах (например, в неокислительных кислотах). Ввиду повышенной стойкости меди к питтингу, склонность сплавов никель—медь к питтингообразованию в морской воде ниже, чем у никеля, а сами питтинги в большинстве случаев неглубокие. При содержании более 60—70 ат. % Си (62—72 % по массе) сплав теряет характерную для никеля способность пассивироваться и по своему поведению приближается к меди (см. разд. 5.6.1), сохраняя, однако, заметно более высокую стойкость к ударной коррозии. Медно-никелевые сплавы с 10—30 % Ni (купроникель) не подвергаются питтингу в неподвижной морской воде и обладают высокой стойкостью в быстро движущейся морской воде. Такие сплавы, содержаш,ие кроме того от нескольких десятых до 1,75 % Fe, что еще более повышает стойкость к ударной коррозии, нашли применение для труб конденсаторов, работающих на морской воде. Сплав с 70 % Ni (мо-нель) подвержен питтингу в стоячей морской воде, и его лучше всего применять только в быстро движущейся аэрированной морской воде, где он равномерно пассивируется. Питтинг не образуется в условиях, когда обеспечивается катодная защита, например при контакте сплава с более активным металлом, таким как железо. [c.361]

Некоторые магнитные свойства медно-никелевых сплавов согласуются с этими предположениями. Однако теплоемкость, как это следует из измерений на ряде сплавов, проведенных Кеезомом п Карелмейером [171, 172], пе обнаруживает резкого изменения прп критической концентрации. Значение (, приводимое этими авторами для сплавов, содержащих 20, 40, 60 и 80% меди, а также для чистых меди и никеля, дано на фиг. 23. Как легко видеть, при содержании меди, равном 60%, у имеет почти такую же величину, как и для чистого никеля. [c.360]

Кесзом и Карелмейер [171, 172] наблюдали также некоторые особенности в поведении теплоемкости исследованных ими сплавов при температурах несколько ниже 2,5° К. Зависимость С/Т от для всех медно-никелевых сплавов, а также для железо-иикелевых сплавов, содержащих 15, 20 и 50/о железа при температурах от 2,5 до 20° К, изображается пря гыми линиями. Ниже экспериментальные точки отклоняются вверх от [c.361]

В качестве термомагнитных материалов для магнитных шунтов применяют следующие сплавы медно-никелевый сплав — кальмал-лой, железоникелевый — термаллой, железоникель-хромовый — компенсатор. [c.98]

Манганин — это медно-никелевый сплав, содержащий в среднем 2,5—3,5 % никеля (с кобальтом), 11,5—13,5 % марганца, 85,0—89,0 % меди. Содержание примесей в нем, среди которых главным является железо, не должно превышать 0,9 %. Легирование марганцем, а faкжe проведение специальной термообработки лрн 400 °С, позволяет стабилизировать удельное сопротивление ман- [c.126]

Металлургической промышленностью США разрабатываются новые стойкие сплавы для конденсаторных трубок. Для повышения стойкости трубок к эрозионнокоррозионному износу при повышенных скоростях морской воды предложено легирование медно-никелевых сплавов хромом. Опробованы для сплава JN-838 (167о Ni, 0,4% Сг, 0,8% Fe, 0 05% Мп) и JN-848 (30% Ni. [c.56]

Травитель 3 [11 г (NHJaSaOg 100 мл НаО]. Этот реактив особенно рекомендуют для а-латуни, -алюминиевой бронзы и медно-никелевых сплавов (монель-металла). [c.194]

В некоторых геологических формациях медь изредка встречается в мeтaлличe кov состоянии — так называемая самородная медь. Металлическую медь человек используе более 10 тыс. лет. Ее применяют как в виде чистого металла, так и в виде сплавов ( другими металлами с цинком (латунь), цинком и алюминием, оловом или никеле (специальные латуни), оловом (оловянная бронза), оловом, цинком и свинцом (пушечкы металл), алюминием (алюминиевая бронза), никелем (медно-никелевый сплав). [c.130]

Медь также широко применяют в водяном оборудовании. Например, фосфористук медь используют в горячих и холодных водопроводах в жилых зданиях и i подогревателях воды. Различные типы латуни используют для арматуры водопроводныг линий и отопительных систем. Алюминиевая латунь и медно-никелевые сплавы являются обычными материалами трубок в конденсаторах и других теплообменниках, например е тепловых насосах и в установках обессоливания морской воды. Алюминиевые бронзы применяют, помимо прочего, для клапанов и насосов морской воды. [c.130]

Растворенная медь может приносить и некоторую пользу. Небольшая концентрация меди в водопроводной воде проявляет бактерицидное действие. Медь, выделяющаяся из медных сплавов в морской воде, подавляет рост организмов-обрастателей. Это имеет большое значение, например в латунных или медно-никелевых теплообменниках и на облицованных медно-никелевым сплавом частях морских платформ. [c.134]

В СССР переход к применению в крупных конденсаторах труб из медно-никелевого сплава МНЖ5-1 (ТУ 48-21-435—82) взамен [c.198]

На долю трубок из мышьяковистых латуней, которые начали применять в СССР с 1963 г., приходилось наибольшее число повреждений из-за образования поперечных трещин (41. Легирование латуней мышьяком было вызвано необходимостью снижения обесцинкования труб в связи с ухудшением качества охлаждающих вод. Трубки из мышьяковистой латуни ЛМШ68-0.06 на многих ТЭС были заменены в результате коррозионного растрескивания после 25—30 тыс. ч эксплуатации. Неудовлетворительно также работали трубки конденсатора из латуни ЛАМШ77-2-0,05 в охлаждающей воде солесодержанием 1230—1980 мг/л, жесткостью 3,4—9,6 мэкв и содержанием ионов хлора 450—800 мг/л. Осмотр повреждений трубок показал наличие во всех случаях кольцевых трещин, вплоть до полного обрыва трубок в средней части. В то же время на других энергоблоках станции конденсаторные трубки, изготовленные из медно-никелевого сплава МНЖ5-1, проработали более 25 лет. [c.200]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...