Свойства никелевая

Таблица 26. Типичные механические свойства никелевых покрытий и обработанного никеля

Никелевые сплавы, отличающиеся высокой магнитной проницаемостью, используются в качестве магнитномягких материалов для многих типов слабо-точных приборов, трансформаторов и других устройств. В табл. 37 приводятся состав и свойства никелевых сплавов, обладающих наиболее высокими магнитными свойствами. [c.294]

КОРРОЗИОННАЯ СТОЙКОСТЬ, СТРУКТУРА II МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА НИКЕЛЕВЫХ СПЛАВОВ И ЛОПАТОК ГТУ С ЭЛЕКТРОННО-ЛУЧЕВЫМИ ПОКРЫТИЯМИ [c.179]

СВОЙСТВА НИКЕЛЕВЫХ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ В ЗАВИСИМОСТИ от СОДЕРЖАНИЯ УПРОЧНИТЕЛЯ [c.179]

У -кривые применяют для оценки вязкости разрушения плит, толщина которых не позволяет корректно определять Ki - Этим методом изучены свойства никелевых сталей при температурах до 76 К [31J. Оценки вязкости разрушения по разным критериям могут не совпадать. Так, вязкость по Кю существенно ниже, чем по / -кривой. [c.20]

Термомеханическая предыстория материала может, по-видимому, оказывать существенное влияние и на стойкость к водородному охрупчиванию других суперсплавов [38, 118, 279, 287]. В качестве примера на рис. 42 показано влияние термообработки на листовой сплав Рене 41 [279] при термическом наводороживании в течение 1000 ч при температуре 650°С и давлении 1 атм. Необходимо отметить отрицательный эффект старения, приводящего к образованию у, а также охлаждения в печи от температуры обработки на твердый раствор (вероятно, путем образования г] на границах зерен, о чем свидетельствует межкристаллитный характер водородного разрушения [279]). В другом исследовании был обнаружен небольшой положительный эффект высокоэнергетической штамповки сплава Инконель 718 перед старением по сравнению с обычным материалом, состаренным после термообработки на твердый раствор уменьшение относительного сужения в результате выдержки в водороде при давлении 69 МПа снизилось от 72% при обычном старении до 60% в материале, подвергнутом термомеханической обработке (ТМО). Таким образом, образование у или у" после ТМО ухудшает свойства исследованных сплавов практически в такой же степени, как и в отсутствие ТМО. По-видимому, для упрочнения и повышения стойкости к KP решающее значение имеет улучшение субструктуры сплава при старении, предшествующем ТМО [160, 289]. Не исключено, что более сложные процессы обработки, включающие ТМО, позволяют добиться улучшения свойств никелевых сплавов. [c.116]

ИЗМЕНЕНИЯ МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ НИКЕЛЕВЫХ СПЛАВОВ [c.302]

Отливки из стали с Ni до 2% относятся к перлитному классу. Повышение содержания Ni до 5% приводит к получению, наряду с высокими механическими свойствами, особых химических свойств. Отливки с более высоким содержанием Ni характеризуются высокой коррозионной стойкостью и удовлетворительной обрабатываемостью. Магнитные свойства никелевой стали зависят от содержания Ni. [c.30]

Литейные свойства никелевой стали хуже, чем углеродистой. Повышение содержания Ni до 0,5—1,0% резко уменьшает жидкотекучесть стали, затем она остается неизменной до 3—4% Ni, при дальнейшем повышении содержания Ni жидкотекучесть улучшается. Никелевые стали затвердевают быстрее углеродистых, поэтому должна быть большей и скорость заливки форм. [c.30]

Физико-механические свойства никелевых и кобальтовых ЭКМ представлены в табл. 139 [58]. [c.361]

Свойства никелевых и кобальтовых ЭКМ [58 [c.361]

Этот раздел мы посвятим обзору данных о зависимости механических свойств кобальтовых сплавов от их химического и фазового состава, от режимов термической обработки, упомянутых выше, и проведем широкое сравнение этих свойств со свойствами никелевых сплавов. Сведения о конкретных значениях механических свойств сосредоточены в приложении Бив общедоступной литературе. Сведения о влиянии длительного старения кобальтовых сплавов в условиях эксплуатации на их свойства и микроструктуру приведены в конце раздела. [c.204]

Литейные никелевые сплавы обладают более высокой жаростойкостью и жаропрочностью по сравнению с аналогичными свойствами деформируемых сплавов вследствие более высокой степени легирования литейных сплавов. Но наряду с этим свойства никелевых сплавов не всегда постоянны, поэтому запас прочности литых деталей на 40—50 % больше, чем запас прочности деталей из деформируемых сплавов. [c.214]

Для повышения уровня эксплуатационных свойств никелевых жаропрочных сплавов их модифицируют присадками бора (0,01—0,03%) и циркония (0,03—0,1 %). [c.307]

Таблица 7.10 Механические свойства никелевых хладостойких сталей

Механические свойства никелевых чугунов [c.624]

Состав и свойства никелевых российский суперсплавов после закалки и старения [c.581]

Качество (структура, механические свойства) никелевого покрытия, а также катодный выход никеля по току находятся в тесной зависимости от pH электролита, катодной плотности тока, температуры и условий перемешивания раствора. В свою очередь все перечисленные факторы взаимно связаны. Так, несоответствие между значением pH электролита и плотностью тока, либо значением pH и температурой ванны приводит к образованию на катоде грубых, шероховатых или отслаивающихся осадков никеля. [c.148]

Изменение характеристик свойств никелевого композиционного материала, армированного вольфрамовой проволокой (50% объем.) при нагревании [c.598]

Некоторые свойства никелевых и никель-цинковых ферритов [c.358]

Хотя многие вопросы взаимосвязи стабильности и морфологии структуры со свойствами никелевых сплавов требуют дальнейшего исследования, на основании обобщения опыта и экспериментальных данных можно выделить ряд основных факторов, обусловливающих их высокую жаропрочность [352, 353]. Это, во-первых, высокая степень легированности твердого раствора -у-фазы, которая вызывает искажения решетки и замедляет диффузионные процессы. [c.229]

Однако основной фактор, влияющий на высокую жаропрочность, сплавов,— это дисперсионное твердение за счет выделения при старении после закалки частиц -фазы. При этом когерентность решетки частиц 7-фазы и матрицы сохраняется до высоких температур и приводит к появлению значительных упругих напряжений, препятствующих перемещению дислокаций, а также задержке укрупнения частиц. Упорядочение у -фазы способствует дополнительному упрочнению, затрудняя перерезание частиц дислокациями, вследствие повышенной энергии возникающих антифазных границ. Жаропрочные свойства никелевых сплавов зависят от размера зерен влияние увеличения размера зерен на повышение долговечности и сопротивление ползучести — надежно установленный факт. В последнее время большое внимание уделяется исследованиям влияния границ зерен матрицы на жаропрочность сплавов. Установлено [352], что малые добавки бора могут увеличивать долговечность в 13 раз, а длительную прочность — до 2 раз. Такое влия- [c.229]

Установление факторов, от которых зависит жаропрочность, позволило определить основные направления повышения прочностных свойств никелевых сплавов. Эти направления сейчас успешно развивают по линии увеличения, содержания и дисперсности у - фазы, легирования матрицы и у -фазы с целью повышения упругих напряжений на когерентных границах у и у -фаз и уменьшения скорости укрупнения выделений при высоких температурах [350]. Для решения этих вопросов наряду с изысканием режимов обработки осуществляют усложнение состава сплавов путем комплексного легирования. Это позволяет повысить рабочие температуры новых сплавов до 1000—1050 "С. [c.230]

В настоящей главе представлены доказательства важности морфологии 7 -фазы в проявлении СПД, рассмотрены параметры, определяющие пластичность и СП жаропрочных сплавов, дан анализ методов их перевода в СП состояние, обсуждены принципы восстановления и повышения их жаропрочных свойств. Поскольку прочностные и пластические свойства никелевых жаропрочных сплавов в значительной мере определяются особенностями структуры и условиями деформирования, рассмотрим влияние этих факторов. [c.231]

Механические свойства никелевых и медноникелевых сплавов [3] [13] [17] [c.250]

Сильно влияют условия электролиза на механические свойства -никелевых покрытий. Этот металл сам по себе не имеет высокую твердость, а при растворении в нем водорода или при воздействии коллоидных веществ легко охрупчивается. [c.616]

На рис. 13.18 показаны диаграммы ползучести и механические свойства никелевого сплава ХН77ТЮ, на рис. 13.19 — его микроструктура. [c.222]

Превосходные прочностные и крипповые свойства никелевых сплавов в области температур 650—980° С делают их перспективным материалом для применения при высоких температурах. Однако чтобы доказать их пригодность в качестве реакторных материалов, нужно исследовать влияние облучения быстрыми нейтронами на указанные свойства. [c.261]

Рис. 10. Температурная зависимость свойств никелевого сплава Hastelloy С

В течение ряда лет кафедра выполняет исследования магнитных материалов, главным образом ферритов. Исследование условий получения магнитных и электрических свойств никелевых, магниевых, магний-марганцевых, литиевых ферритов с присадками окислов редкоземельных элементов, скандия, иттрия, бора, индия, алюминия, висмута, а также анализ их электронно-кристаллической структуры показал, что влияние легирующих ионов заключается в изменении геометрии кристалла в связи с изменением электронно-кристаллической магнитной структуры ферритов (В. А. Горбатюк, канд. физ.-мат. наук Т. Я. Гридасова, П. Лукач, М. Димитрова). Введение 1% окиси скандия или индия в промышленный марганец-цинковый феррит марки 2000 НМ-1 вызывает повышение начальной магнитной проницаемости на 20—30% с одновременным понил ением диэлектрических и магнитных потерь присадки окиси висмута стабилизируют магнитные электрические свойства бариевых изотропных ферритов, а введение в те же ферриты окислов РЗЭ способствует повышению их магнитной инерции на 30—40%. [c.80]

Механические свойства никелевых стал1ей после различных режимов термической обработки [c.108]

Применительно к некоторым металлам и сплавам (Ni, Си, Ni —Р, Ni—Мо, Ni —W и др.) для получения наноматериалов оказался весьма эффективным метод импульсного электроосаждения, когда реализуется высокая скорость зарождения кристаллитов и за счет адсорбционно-десорбционных ингибирующих процессов обеспечивается их низкая скорость роста. Канадская фирма Ontario Hydro Te hnologies освоила промышленный выпуск слоев толщиной 1 — 100 мкм и небольших по толщине (100 мкм —2 мм) изделий, получаемых импульсным электроосаждением для различных приложений. В табл. 3.11 приводились сведения о физикомеханических свойствах никелевых наноструктурных лент, полученных импульсным электроосаждением. [c.134]

На свойства никелевых сплавов карбиды Mjj e оказывают существенное влияние. Их расположение на границах зерен имеет критическое значение в том смысле, что обеспечивает подавление зернограничного проскальзывания и, по-видимому, таким образом благоприятно влияет на длительную прочность сплава. В конечном счете, однако, разрушение может произойти либо путем разрушения этих самых зернограничных частиц Mjj g, либо путем декогезии по поверхности их раздела с соседними фазами. Некоторые сплавы подвержены формированию ячеистых структур выделений Mjj g (см. рис. 4.2), однако их можно избежать с помощью термической обработки и управления химическим составом. Показано, что ячеистые выделения ответственны за преждевременные отказы из-за пониженной длительной прочности. [c.150]

Покрытие приобретает полублестящий металлический вид, аморфную структуру и является сплавом никеля с фосфором. Для повышения защитных свойств никелевых покрытий применяют термооксидирование деталей в воздушной среде при температуре 900 °С в течение 1 ч. В результате процесса на поверхности никеля образуется слой NiO сине-зеленого цвета толщиной 5...7 мкм. [c.441]

Однако марганцевый аустенит характеризуется хладноломкостью (КСи 0,3 МДж/м ) при низких температурах (ниже -100 °С), в то время как никелевый аустенит вплоть до -196 °С сохраняет достаточно высокую ударную вязкость (КСи 3 МДж/м ). Такое различие свойств никелевого и марганцевого аустенитов обусловлено существенно меньщими значениями энергии дефектов упаковки в марганцевом аустените (ориентировочно 0,075—0,06 Дж/м в интервале от 0 до -196 °С) по сравнению с никелевым ( 0,15 Дж/м ). Таким образом, можно регулировать способность аустенита к упрочнению при пластической деформации, изменяя энергию дефектов упаковки в нем посредством рационального легирования никелем и марганцем аустенитных сталей и сплавов. В сплавах с ГЦК решеткой (в том числе и в аустенитных сталях) энергия дефектов упаковки оказывает более существенное влияние на упрочнение, чем рассмотренные раньше виды взаимодействия дислокаций с легирующими элементами. Так, легирующие элементы в стали, снижающие энергию дефекта упаковки, повышают температуру начала рекристаллизации и сужают интервал кристаллизации. Скорость установившейся ползучести ГЦК металлов уменьшается с уменьшением энергии дефектов упаковки. Дефекты упаковки являются центрами выделения когерентных фаз (карбидов, интерметаллидов и др.) в аустенитных сталях и сплавах с ГЦК решеткой. Так, в закаленных аустенитных сталях с 1% ниобия (12Х18Н10Б) или с 1% титана (12Х18Н10Т) при высокотемпературной (-700 °С) выдержке на дефектах упаковки выделяются когерентно связанные с матрицей кубические карбиды МЬС и Т1С. Мелкодисперсные карбидные частицы (размером до 10 нм) препятствуют движению дислокаций, а также способствуют их размножению, что в конечном итоге приводит к повышению прочности стали (рис. 7.3). В то же время коагуляция кубических карбидов (Т1С, ЦЬС), выделяющихся на дефектах упаковки, протекает более медленно, чем карбидов (в том числе и [c.149]

В работах Л. Я. Козлова на осно-ании большого экспериментального материала по влиянию легирующих лементов на период решетки и прочностные свойства никелевой мат-1ИЦЫ была установлена зависимость между периодом решетки сложно-о раствора на основе никеля и его прочностью, причем эта зависимость [осит линейный характер и хорошо аппроксимируется уравнением вида [c.439]

Никелевые стали 0Н6 и 0Н9 содержат < 0,1 % С и по хладостойкости приближаются к аустенитным. Оптимальные свойства никелевых сталей обеспечивают термообработкой двойной нормализацией при 930 °С, а затем при 800 °С с последующим отпуском при 570 - 590 °С или закалкой от 830 °С и отпуском при 580 °С. Первал нормализация необходима для гомогенизации твердого раствора, вторая с последующим отпуском — для получения структуры мелкозернистого феррита. По сравнению с нормализацией закалка и отпуск увеличивают вязкость стали. Сталь 0Н6 используют до -150°С, а 0Н9 — до -196 °С. В структуре термически обработанной стали 0Н9 помимо феррита сохраняется 10 - 15 % остаточного аустенита в виде тонких прослоек. Задачей термической обработки, а также дополнительного легирования марганцем (1 - 2%), молибденом ( 0,4%), ниобием, хромом, медью в разных сочетаниях является обеспечение устойчивости остаточного аустенита он не должен превращаться в мартенсит ни при охлаждении, ни при деформировании сталей. Механические свойства термически обработанных листов толщиной 10 - 13 мм из низкоуглеродистых никелевых сталей при 25 °С (числитель) и -196°С (знаменатель) приведены ниже [c.513]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...