Сплавы жаропрочные на железно-никелевой основе

В практике пластической деформации и последующей термической обработки многих важных сплавов сложного состава (жаропрочных на никелевой и железной основе, алюминиевых и др.) часто встречаются случаи образования зерен аномально больших размеров, превышающих размеры исходных зерен в десятки и сот- [c.387]

На фиг. 7 приведены показатели длительной прочности (од. 10 час.) различных марок сталей [10], [11 ], используемых в сварных конструкциях турбомашин. В соответствии с уровнем жаропрочности наиболее распространенные перлитные стали находят применение в узлах турбин, работающих до температуры 565—570°. В интервале температур 550—600° наиболее целесообразным является применение хромистых жаропрочных сталей на базе 12% хрома. Аустенитные стали на железной основе используются в зоне температур 580—650° выше 650° необходимо применять сплавы на никелевой основе. [c.19]

В СССР номенклатура и химический состав коррозионностойких сталей и сплавов обусловлен ГОСТ 5632—72 Стали высоколегированные и сплавы коррозионностойкие, жаростойкие и жаропрочные , который дает классификацию выпускаемых материалов по основным элементам и структурной принадлежности. Стандарт охватывает стали, т. е. сплавы на железной основе, а также сплавы на железоникелевой и никелевой основе. [c.9]

В настоящей работе исследовали окисление ряда жаропрочных сплавов на железной и никелевой основе при высоких температурах в продуктах сгорания газа и в воздухе с целью выбора наиболее благоприятных в противокоррозионном отношении условий термообработки. Результаты исследования могут быть использованы для суждений о начальном периоде окисления изученных сплавов в условиях эксплуатации. [c.19]

Технологическая пластичность жаропрочных сталей на железной основе заметно выше, чем сплавов на никелевой основе. Так, сплавы на железной основе могут деформироваться с частыми обжатиями 60— [c.41]

Стали высоколегированные и сплавы коррозионностойкие, жаростойкие и жаропрочные обладают особыми свойствами. Согласно ГОСТ 5632—72 к этой группе относятся стали и сплавы на железной, железоникелевой и никелевой основах, предназначенные для работы в коррозионноактивных средах и при высоких температурах. В зависимости от основных свойств эти стали и сплавы подразделяют на группы первая — коррозионностойкие (нержавеющие) стали и сплавы, обладающие стойкостью против различных видов коррозии вторая — жаростойкие (окалиностойкие) стали и сплавы, обладающие стойкостью против химического разрушения поверхности в газовых средах при температуре выше 550° С, работающие в ненагруженном или слабонагруженном состоянии третья — жаропрочные стали и сплавы, способные работать в нагруженном состоянии при высоких температурах в течение определенного времени и обладающие при этом достаточной жаростойкостью. [c.26]

Применяемые в настоящее время жаростойкие и жаропрочные сплавы можно разделить на три группы сплавы на железной основе (высоколегированные стали), сплавы на никелевой основе и на кобальтовой основе. Сплавы двух последних типов наиболее жаропрочны. [c.220]

Выделение карбидов из жаропрочных сталей и сплавов на железной и никелевой основе [c.160]

Особыми физическими свойствами (коррозионной стойкостью, жаростойкостью, жаропрочностью и др.) обладают высоколегированные стали и сплавы на железной, железоникелевой и никелевой основах (последние в справочнике не рассматриваются). [c.26]

Особенностью диаграмм рекристаллизации III рода ряда жаропрочных сплавов на никелевой и железной основе является наличие двух максимумов величины зерна, из которых первый связан с рекристаллизацией после критической степени деформации, а второй — в области степеней деформации 20—40%—со вторичной рекристаллизацией, вызванной стабилизацией большинства зерен дисперсными частицами. [c.386]

Структурные признаки термоусталости в жаропрочных стал.ях и сплавах на никелевой и железной основе изучали при варьировании одного из трех основных параметров — t, Де, Тц. В опытах [c.99]

Для пайки жаропрочных сплавов на никелевой и железной основах применяют никелевые припои, легированные хромом, марганцем, бором, бериллием, фосфором, кремнием. [c.335]

Однако следует иметь в виду, что это относится к обычным жаропрочным сталям и сплавам на железной, никелевой или кобальтовой основе, критический интервал хрупкости которых располагается в области отрицательных температур. Испытания на термоусталость в температурном диапазоне 20ч 1200°С некоторых сплавов на основе хрома, у которых температура хрупкого перехода сотавляла 30—50° С, показали, что все разрушения происходят при нижней температуре цикла, когда пластичность материала невелика. Вместе с тем при верхней температуре цикла эти сплавы имеют высокую пластичность. Для таких материалов деформационный критерий термоусталостной прочности должен учитывать минимальное значение предельной пластичности. [c.126]

К жаропрочным сталям и сплавам, имеющим при повышенных температурах достаточно высокие характеристики прочности, о1носится большая группа сложнолегированных сплавов на железной, никелевой и кобальтовой основах с присадками хрома и ряда легирующих элементов . Особенно широкое применение эти сплавы получили в связи с развитием газовых турбин различного назначения. [c.115]

Наиболее часто жаропрочные сплавы классифицируют по составу основы твердого раствора на железной, никелевой, кобальтовой, хромовой, молибденовой основе. Однако многие сплавы содержат в основе несколько металлов, что затрудняет отнесение их к той или иной группе по металлу основы. По структурному признаку эти сплавы подразделяют на следующие группы ферритные, феррито-перлит-ные, мартенситные, аустенито-ферритные, аустенито-мартенситные, аустенитные, аустенито-карбидные, аустенито-иитерметаллидные литейные, высокохромистые и никелевые чугуны. [c.115]

Поскольку возможности создания новых композиций жаропрочных сплавов на железной, никелевой и кобальтовой основах не безграничны, сейчас, большое внймание уделяется повышению качества, а следовательно, и работоспособности существующих сплавов. [c.166]

В таблице 21 приведены в качестве примера составы и свойства двух жаропрочных сплавов ЭИ696А на железной основе и ЭИ868 (ВЖ98) на никелевой основе. [c.153]

Основные жаростойкие сплавы созданы на основе железа и никеля. Химический состав высоколегированных сталей и сплавов на железной, железоннкелевой и никелевой основах, предназначенных для работы в коррозионно-активных средах и при высоких температурах, приведен в ГОСТ 5632—72. Согласно этому стандарту жаростойкие (окалиностойкие) сплавы относятся к группе II и характеризуются как стали и сплавы, обладающие стойкостью против химического разрушения поверхности в газовы средах при температуре выше 550 °С, работающие в иенагруженном или слабонагружениом состоянии. Жаропрочные стали и сплавы, отнесенные к группе III, также должны обладать достаточной жаростойкостью. [c.408]

Сплавы второй группы содержат повышенное количество углерода и карбидообразуюш ие элементы. При старении сплавов этой группы упрочняющей фазой являются карбиды, которые выделяются внутри зерен. Сплавы на основе ванадия и хрома — наименее жаропрочны, тем не менее при 800 — 1000 °С сплавы ванадия превосходят железные и никелевые сплавы, а сплавы на основе хрома благодаря жаростойкости применимы до 1000- 1100°С. [c.506]

Жаропрочные высоколегированные стали и сплавы на железной и никелевой основах относят к сложиолеги- [c.469]

При кратковременной пайке жаропрочных сплавов на никелевой и железной основах припоями на основе N1 — Мп, N1 — Мп — Сг (с низким содержанием хрома) получаются маложаропрочные паяные соединения с низкой температурой распая. При диффузионной пайке таких сплавов припоями на основе N1 — Сг —Мп в результате диффузии упрочняющих легирую- [c.173]

Так, автором при испытаниях до 700° применялся шарик из железохромоничельвольфрамового сплава (15 /о Сг, 15"/о N1, Юо/о W). Имеются сведения о применении при температурах испытания 540—650° конуса, изготовленного из английской стали марки 19—9 ОЬ (19о/о Сг, 9"/о N1, 1,5 /о 1,5о/о Мо, 0,5о/о Nb, 0,5о/о Т1) [135]. Но неизбежные структурные изменения, вызывающие падение жаропрочных свойств и твердости, привод> т к тому, что применение инденторов, сделанных из сплавов на железной и никелевой основе, ограничено температурой 650—700°. Инденторы для более высоких температур испытания изготовляют из твердых и сверхтвердых сплавов, а также кз алмаза. Имеются сведения о применении стеллитовых и сапфировых инденторов. [c.297]

Ф. Ф. Химушин указывает, что жаропрочность стали ЭИ388 (как и многих других сплавов на железной или никелевой основе) резко падает, если в структуре имеет место сильная разнозернистость, возникающая обычно в тех случаях, когда некоторые объемы изделия в процесе ковки или штамповки подвергались деформации на критическз ю степень. Тогда при последующем высокотемпературном нагреве под закалку эти объемы приобретают крупнозернистую структуру. [c.726]

По жаропрочным свойствам сталь марки ЭИ696 весь ш близка к никелевому сплаву марки ЭИ437Б, равноценна сплаву ЭИ437А (см. стр. 745) и среди сплавов на железной основе является одной из наиболее жаропрочных стален. [c.728]

Перспективными для деталей турбин и компрессоров ГТУ, работающих при повышенных температурах, в настоящее время считаются керамические материалы (керметы), металлоокисные сплавы систем А1 - АЬОз (САП), N1 - АЬОз и др. и композитные материалы. Эти материалы состоят из сравнительно пластичной матрицы (А1 и Ni - для деталей компрессора, N1 и Со - Для деталей турбины) тугоплавких карбидов, нитридов или карбонитридов (для керметов), тугоплавких окислов (для САП) и, наконец, нитевидных волокон бора и карбидов кремния (для композитных материалов). Применение этих материалов позволяет снизить массу деталей (за счет повышения у (ельной прочности) и достичь рабочих температур 1100 - 1300 С, которые для жаропрочных материалов на железной и никелевой основе являются слишком высокими. [c.41]

В большинстве конструкционных материалов — сталях, алюминиевых, титановых сплавах, в жаропрочных сплавах на никелевой, хромовой, железной основах при температурах, суихест-венно не превышающих рабочие, при отсутствии значительной статической составляющей нагрузки высокотемпературное усталостное разрушение, как правило, проходит по телу зерен. При повышения температуры и сохранении симметричного цикла нагружения в изломах появляются участки межзеренного разрушения, на которых сохраняется характерный для усталостного-нагружения фрактографический рисунок в виде микрополосок или тонкой складчатости. При увеличении доли статического, нагружения возникающее на ряде участков межзеренное разрушение может проходить без фрактографических признаков, специфичных для усталости. [c.143]

Совместное насыщение алюминием и магнием проводили либо в смеси порошков этих металлов, либо из паст на основе этих порошков, предварительно нанесенных на обрабатываемую поверхность. Соотношение алюминия и магния в насыщающей смеси колебалось в пределах от 90 10 до 70 30 инертной добавкой служила окись алюминия в количестве до 98% от всей смеси, в качестве активного газообразователя использовали 0,001% гидразиндигидрохлорида. При нанесении пасты в ее состав входило 25—75% смеси А1—Mg (90 10) и 75 —25% флюса, состоящего из хлористого калия (40%), хлористого натрия (40%), фтористого лития (6%) и алюминийнатрийфторида (14%). Температура диффузионного отжига колебалась в пределах 700— 1090° С время выдержки составляло обычно несколько часов. Данный способ получения комплексных алюминидных покрытий, легированных магнием, предложен для увеличения окалиностойкости и сопротивления термическому удару жаропрочных никелевых, кобальтовых и железных сплавов. [c.291]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...