Никелевые сплавы концентрации кислород

Влияние глубины экспозиции и концентрации кислорода в морской воде на коррозию никеля, Ni—Си-сплавов и никелевых сплавов показано на рис. 112 и 113. [c.279]

Рис. 114. Влияние концентрации кислорода п морской воде на коррозию никелевых сплавов после 1 года экспозиции

Интенсивность и частота щелевой и питтинговой коррозии никелевых сплавов в целом возрастала с увеличением концентрации кислорода в морской воде. Как показано на рис. 114, их средние скорости коррозии, вычисленные по потерям массы, асимптотически возрастали с увеличением концентрации кислорода. [c.307]

Наиболее нагруженными элементами криогенной техники являются сосуды давления, работающие при температурах t от комнатных до низких (-200 °С) и сверхнизких (-270 °С). Сосуды для производства, хранения и транспортировки сжиженных газов объемом от сотен литров (жидкий гелий, водород) до нескольких тысяч куб.м (жидкий азот, кислород), изготавливаются из высоколегированных пластичных сталей с содержанием никеля 8-10% и более, никелевых сплавов или чисто-гр никеля, меди, медных и алюминиевых сплавов. Применение цветных сплавов при этом связано с необходимостью снижения температурных напряжений за счет высокой теплопроводности и отражающей способности. Снижение концентрации напряжений до величин = 1,2-2 в этих сосудах достигается применением отбортованных патрубков, сферических и эллиптических днищ, стыковых швов, а снижение дефектности сварных швов -разработкой специальной технологии сварки и соответствующим дефектоскопическим контролем (в том числе вакуумированием). [c.74]

К его предельной возможной концентрации. Например, если композиция будет изготовлена из никелевого сплава с окисью алюминия, то химический потенциал алюминия (кислорода и т. д.) должен быть одинаковым в обеих фазах, чтобы предотвратить диффузию алюминия. Неравенство химических потенциалов в фазах, являющихся компонентами композиций, часто приводит к межфазной нестабильности и ухудшает свойства волокна. [c.44]

В приведенных автором данных имеются противоречия в части влияния pH на стойкость никелевых сплавов (ср. табл. 2 и 3). Вероятно, это объясняется действием других не учитываемых факторов, в частности концентрации кислорода. Эффект повышения pH среды нередко зависит от природы добавленного щелочного реагента, т. е. от природы вводимого вместе с гидроксилом катиона. [c.62]

Никель и никелевые сплавы обычно стойки к коррозии в водопроводной воде и пресной воде из естественных источников при температурах вплоть до температуры кипения, но в стоячей воде с повышенной кислотностью или солесодержанием иногда существует некоторая вероятность питтинговой коррозии. Концентрация растворенного кис лорода в движущейся воде, как правило, достаточна для поддержания пассивности металла. В то же время конденсаторы содержащие кислород и углекислый газ, могут быть агрессивными по отношению к никелю и его сплавам. [c.148]

Сварочные свойства жаропрочных никелевых сплавов в ряде случаев сходны со свойствами хромоникелевых сталей. Эти сплавы также обладают повышенным электрическим сопротивлением, ограничивающим допустимую силу тока при сварке плавящимися электродами, низкой теплопроводностью, приводящей к обеспечению надлежащего провара даже в случае ограниченной мощности сварочного источника тепла. Значительное количество элементов с высоким сродством к кислороду и малая концентрация углерода приводят к получению спокойной, как правило, некипящей сварочной ванны. [c.123]

Принципиально аналогично кислороду на свойства металла могут отрицательно влиять и другие вредные примеси. Например, для сплавов на железной основе, особенно высоколегированных, и для никелевых сплавов такой примесью является сера. Борьба за получение металла швов с достаточно низкой концентрацией серы, с одной стороны, осуществляется максимальным ограничением ее содержания в сварочных материалах (присадочных металлах, шлаках, материалах электродных покрытий, газах, например, горючих для газовой сварки, и пр.), с другой стороны — [c.60]

Концентрация и распределение в эмалях ЭВ-55А, ЭВК-13, ЭВК-103 согласуются с данными испытаний жаростойкости никелевых сплавов, защищенных указанными покрытиями. Для стеклокристаллических эмалей ЭВК-13 и ЭВК-103 отмечена максимальная концентрация на поверхности (0.8 вес.%), тогда как для менее жаростойкой эмали Э В-55 А концентрация изотопа в поверхностном слое достигала 3.6 вес.%. Одной из причин этих различий является, вероятно, наличие в ЭВ-55А мельничной добавки из СгаОд (30 вес.%). Кислород может диффундировать по границам раздела стекловидной матрицы с кристалликами Ст Од. [c.176]

На рис. 10 показано влияние легирующих элементов на энергию поверхности раздела в некоторых композитах системы никелевый сплав — окись алюминия. Более электроположительные добавки концентрируются на поверхности раздела. При увеличении сродства легирующего элемента к кислороду уменьшается концентрация этого элемента, обеспечивающая полное покрытие поверхности окисла на границе с расплавом (это связано со свободной энергией образования соответствующих окислов). Если растворенные атомы образуют менее стабильные окислы, чем растворитель, то они, по-видимому, не адсорбируются на поверхности раздела, и энергия поверхности раздела изменяется очень мало. Согласно уравнению адсорбции Гиббса, избыток концентрации на поверхности раздела определяется изменением уж.т в зависимости от активности растворенного вещества. На рис. 11 приведена зависимость Y (. т от концентрации титана в никеле. В области линейной зависимости уж.т (интервал концентрации титана 0,1—1,0%) на поверхности AI2O3 образуется монослой титана. При более высоком содержании Ti в расплаве поверхностное натяжение у , т становится постоянным и составляет 0,4 Дж/м , что соответствует, по-видимому, многослойной адсорбции. В этой области концентраций краевой угол становится меньше ЭО"" ( 70°) и пропитка расплавом становится возможной. [c.323]

Скорости коррозии различных марок чугуна (никелевых, хромоникелевых № 1 и № 2, ковких чутунов № 1 и № 2) сравнимы между собой (см. табл. 82). Это также справедливо для аустенитпых чугунов. Средние значения полученных данных были использованы для построения кривых, описывающих коррозионное поведение этих сплавов в зависимости от длительности экспозиции, океанских глубин и концентрации кислорода в морской воде. [c.249]

Изменения скоростей коррозии и максимальных глубин питтинговой и щелевой коррозии других алюминиевых сплавов серии 5000 по отношению к изменениям концентрации кислорода в морской воде были неустойчивыми и неопределенными. Изменения концентрации кислорода в морской воде не оказывали постоянного или одинакового влияния на коррозионное поведение алюминиевых сплавов серии 5000. Такое поведение, подобно поведению нержавеюищх сталей или некоторых никелевых сплавов, можно отнести за счет двойственной роли, которую кислород может играть по отношению к сплавам, коррозионная стойкость которых зависит от пассивных пленок на их поверхности. [c.377]

Для контура с натрием могут быть использованы стали, содержащие 2,257о Сг и 1% Мо (возможно с добавками ниобия как стабилизатора углерода) для участков с низкой температурой, 9% Сг и 1% М.0 для участков со средней температурой, и аусте-нитные стали серии 300 или никелевый сплав 800 для участков с высокой температурой. Скорость потери металла слабо зависит от состава сплава, но очень сильно зависит от концентрации кислорода н скорости движения натрия, которая может быть до 9,14 м/с. Кислород может быть удален из натрия пропусканием его через холодную ловушку, которая задер- [c.158]

В результате количественного исследования реакции разложения Лейчестером [93] было определено, что если остаточная концентрация гидразина в котловой воде поддерживается ниже 0,2 мг л, то содержание К Нз в паре не будет превышать 0,3—0,5 мг1л. В производственных условиях [83] оказалось, что при подаче гидразина в 3—5-кратном избытке от теоретически необходимого количества для полного связывания кислорода он остается неизрасходованным и вызывает появление ЫНз в питающей воде в количествах от 0,05 до 0,15 мг/л. В работе Стонса [95] было установлено, что если количество вводимого гидразина на 100% превосходит содержание кислорода, то это приводит к быстрому возрастанию содержания КНз и повышению pH, что стимулирует коррозию труб, изготовленных из медно-никелевого сплава и латуни. [c.50]

Весьма важным при соединении жаропрочных сплавов является удаление окисных пленок и активация поверхностей. Диссоциация, возгонка или растворение окислов сопровождаются или обусловливаются разрывом связей, и сами по себе эти процессы могут давать активные центры. Однако окислы жаропрочных сплавов термодинамически прочные и в вакууме 1,3 10 — 1,3-10" Па не диссоциируют. Остаюш,иеся на соединяемых поверхностях окислы даже в случае их разрушения и дезориентации под действием пластической деформации влияют на работоспособность соединений в условиях длительного нагружения при высоких температурах. Поэтому большинство исследователей отмечают необходимость зачистки свариваемых поверхностей непосредственно перед сваркой. В ряде случаев рекомендуется использовать для удаления окислов вещества, восстанавливающие металл из окислов и дающие газообразные продукты взаимодействия. К таким веществам относятся углерод и его химические соединения типа углеводородов, хлористый и фтористый аммоний и др. Термодинамические расчеты и опыт вакуумной металлургии показывают, что в вакууме активность углерода к кислороду значительно возрастает. Восстанавливая металл, углерод окисляется до окиси углерода, которая легко удаляется. В восстановительном процессе может принимать участие углерод, имеющийся в сплавах, однако жаропрочные сплавы имеют низкое содержание углерода. Поэтому углерод в чистом виде или в виде соединений (стеарин, стирол и др.) может наноситься на поверхности. При этом во избежание повышения концентрации углерода в жаропрочном сплаве требуется точная дозировка углерода. При использовании фтористого аммония последний в процессе нагрева разлагается с образованием азота, водорода и фтористого водорода. Удаление окислов обусловлено образованием летучих фторидов алюминия, кремния, титана и других металлов, а также восстанавливающим действием водорода. Активация соединяемых поверхностей при диффузионной сварке жаропрочных сплавов возможна также путем введения в стык расплавляющихся металлических прослоек, которые после активации поверхности должны выдавливаться из стыка, а частично оставшиеся прослойки должны растворяться в основном металле. В ряде работ при сварке жаропрочных сплавов применяли никелевые прослойки, которые при температуре сварки находятся в твердом состоянии, но улучшают условия формирования соединения. [c.166]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...