Никелевые сплавы стойкости

Высокими износо- и коррозионно-стойкостью обладают сепараторы из монель-.металла (68% N1 28% Си 2,5% Ре 1,5% Мп), а также сепараторы из спеченных пористых бронз и медно-никелевых сплавов, пропитанных тефлоном с присадками РЬ и МоЗг. [c.541]

В быстродвижущихся водах алюминиевая латунь более стойка к ударной коррозии, чем адмиралтейский металл. Медно-никелевые сплавы обладают особо высокой стойкостью в быстро движущейся морской воде, если они содержат небольшие количества железа [c.339]

Стойкость хромо-никелевых сплавов при высокой температуре [c.221]

КОРРОЗИОННАЯ СТОЙКОСТЬ, СТРУКТУРА II МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА НИКЕЛЕВЫХ СПЛАВОВ И ЛОПАТОК ГТУ С ЭЛЕКТРОННО-ЛУЧЕВЫМИ ПОКРЫТИЯМИ [c.179]

Основное содержание справочника составляют таблицы коррозионной стойкости. В первой графе таблиц приводится наименование материала, процентный состав его (по массе) и марка отечественного материала, близкого к нему по составу (указывается в скобках). Если материал выпускается промышленностью, то указывается только его марка, а состав определяется соответствующими ГОСТами. Условия предварительной термической или механической обработки материалов, если они известны, указываются в примечании или рядом с маркой материала. Материалы располагаются в следующем порядке. Вначале идут металлические материалы, которые начинаются с железа и железных сплавов как наиболее широко применяющиеся в практике. Затем следуют в алфавитном порядке наиболее распространенные металлы и сплавы алюминий и его сплавы, магний и его сплавы, медь и ее сплавы, никель и никелевые сплавы, титан и титановые сплавы. После этого в алфавитном порядке размещаются другие металлы и их сплавы. В последней части таблиц приводится химическая стойкость неметаллических материалов (по алфавиту). Скорость коррозии металлов и сплавов характеризуется потерей массы ( , г/м .ч) или глубинным показателем коррозии (/г , мм/год). Длительность коррозионных испытаний приводится в примечаниях или в отдельном столбце таблицы. Продолжительность испытания оказывает влияние на скорость коррозии (в частности, на среднюю скорость коррозии). Как правило, при более длительных испытаниях средняя скорость коррозии становится меньше. Большое влияние на скорость коррозии могут оказать перемешивание среды и примеси. В таблицах, по возможности, отмечены эти особенности. [c.4]

Коррозионной стойкости тугоплавких металлов в различных агрессивных средах, значительно превосходящей стойкость нержавеющих сталей и никелевых сплавов (хастеллоев), посвящено очень много работ. Этими вопросами занимались и металловеды, и химики, и коррозионисты. [c.47]

Термомеханическая предыстория материала может, по-видимому, оказывать существенное влияние и на стойкость к водородному охрупчиванию других суперсплавов [38, 118, 279, 287]. В качестве примера на рис. 42 показано влияние термообработки на листовой сплав Рене 41 [279] при термическом наводороживании в течение 1000 ч при температуре 650°С и давлении 1 атм. Необходимо отметить отрицательный эффект старения, приводящего к образованию у, а также охлаждения в печи от температуры обработки на твердый раствор (вероятно, путем образования г] на границах зерен, о чем свидетельствует межкристаллитный характер водородного разрушения [279]). В другом исследовании был обнаружен небольшой положительный эффект высокоэнергетической штамповки сплава Инконель 718 перед старением по сравнению с обычным материалом, состаренным после термообработки на твердый раствор уменьшение относительного сужения в результате выдержки в водороде при давлении 69 МПа снизилось от 72% при обычном старении до 60% в материале, подвергнутом термомеханической обработке (ТМО). Таким образом, образование у или у" после ТМО ухудшает свойства исследованных сплавов практически в такой же степени, как и в отсутствие ТМО. По-видимому, для упрочнения и повышения стойкости к KP решающее значение имеет улучшение субструктуры сплава при старении, предшествующем ТМО [160, 289]. Не исключено, что более сложные процессы обработки, включающие ТМО, позволяют добиться улучшения свойств никелевых сплавов. [c.116]

Следует отметить также, что сплавы, упрочненные выделениями, относятся к числу типичных структур, в которых происходит разрезание выделений дислокациями. Это явление хорошо изучено [123, 126, 285]. Как и в случае сплавов на основе Ре, содержащих у -выделения, возникающее планарное скольжение вполне может коррелировать с плохой стойкостью к водородному охрупчиванию [124, 125]. Степень несоответствия решеток матрицы и у -фазы в рассматриваемых сплавах бывает различной [274, 276, 285], а несоответствие матрицы и у" может быть большим [277, 290]. Таким образом, в никелевых сплавах с достаточно большим несоответствием решеток матрицы и выделений может существовать зависимость типа показанной на рис. 22 [126], при условии отсутствия нежелательных зернограничных слоев т] или Ь. продолжение работ, основанных на таких представлениях, может дать ценные результаты. [c.117]

Еще одним интересным моментом является отрицательное влияние равновесных интерметаллических соединений на стойкость сталей, титановых, никелевых сплавов и в некоторых случаях нержавеющих сталей к водородному охрупчиванию. В алюминиевых сплавах интерметаллидные включения играют косвенную положительную роль, но могут оказывать и прямое отрицательное воздействие. Поскольку выделение этих соединений может отрицательно сказываться также на вязкости и других свойствах, то его предупреждение является, как правило, полезным, за исключением тех случаев, когда присутствие интерметаллидов необходимо для упрочнения материала. [c.120]

Никель — хром. Прекрасная коррозионная стойкость группы сплавов на основе никеля, известных под названием Инконель, объясняется главным образом наличием в их составе 15—22 % Сг. Составы различных сплавов никель — хром, а также других никелевых сплавов, собранных в три группы в соответствии с их коррозионной стойкостью, представлены в табл. 27. [c.78]

Химический состав сплавов, из которых сделаны канаты, приведен в табл. 158, а их коррозионное поведение —в табл. 159. У канатов с номерами 15, 18, 19, 20, 21, 22, 41 (экспозиция в течение 751 сут на глубине 1830 м), 48—53 видимой коррозии не было. Канат номер 15 из нержавеющей стали марки 316, модифицированной добавками кремния и азота, экспонировался в течение 189 сут на глубине 1830 м. Проволочный канат номер 41, сделанный из обычной нержавеющей стали марки 316, не корродировал в течение 751 сут экспозиции на глубине 1830 м. Однако этот же канат был покрыт ржавчиной и подвергся щелевой коррозии (а некоторые из его внутренних проволок были порваны) после 1064 сут экспозиции. Временное сопротивление каната при 1064 сут экспозиции на глубине 1830 м уменьшилось на 41 %. Так как обычная нержавеющая сталь марки 316 также не корродировала в течение первых 751 сут экспозиции, то нельзя утверждать, что добавки кремния и азота в сталь марки 316 улучшают ее коррозионную стойкость. Канаты с номерами 18—21 изготовлены из никелевых сплавов. Канаты с номерами 20 и 21 не корродировали в воде и когда они лежали на донных осадках или были в них погружены. Канат номер 22 был из сплава на основе кобальта, он также не [c.411]

Никелевые сплавы обладают жаростойкостью, жароупорностью, большой термоэлектродвижущей силой и высоким электросопротивлением при весьма малом температурном коэффициенте электросопротивления, высокой коррозионной стойкостью, прочностью и пластичностью при комнатной и повышенных температурах. [c.192]

Медно-никелевый сплав с концентрацией 30% никеля имеет самую высокую коррозионную стойкость [111,249] (табл. 111-49) и может применяться при температуре 260° С в деаэрирован- [c.227]

Высокая термическая стойкость. Наиболее стойки против растрескивания при резких теплосменах детали, наплавленные электродами ЦН-6 и никелевыми сплавами. [c.126]

Палладий, вводимый в качестве компонента для высокотемпературных припоев, значительно повышает их коррозионную стойкость, пластичность, а также способность растекаться и смачивать паяемую поверхность. Припои с палладием применяют для пайки самых разнообразных металлов, никелевых сплавов, золота, молибдена циркония, титана, вольфрама, бериллия, коррозионно-стойких сталей, жаропрочных сплавов. [c.73]

При 1100—1200 °С прочность, удельная прочность и жаропрочность Ы1зА1 выше, чем упомянутых никелевых сплавов стойкость против окисления на воздухе также лучше (табл. 86). [c.189]

Более высокую коррозионную стойкость имеют никелевые сплавы, так называемый хастеллой типа 80% Ni-f20% Мо (их еще иногда называют сплавами НИМС) с дополнительным легированием. [c.497]

Пресные и особенно слабосрленые воды в большей степени влия -ют на коррозионную усталость стали, чем на медь. Нержавеющая сталь и никель или никелевые сплавы также более устойчивы, чем углеродистая сталь. В целом, склонность металла к коррозионной усталости в большей степени определяется его коррозионной стойкостью, чем механической прочностью. [c.158]

Легирование никеля медью несколько повышает стойкость металла в восстановительных средах (например, в неокислительных кислотах). Ввиду повышенной стойкости меди к питтингу, склонность сплавов никель—медь к питтингообразованию в морской воде ниже, чем у никеля, а сами питтинги в большинстве случаев неглубокие. При содержании более 60—70 ат. % Си (62—72 % по массе) сплав теряет характерную для никеля способность пассивироваться и по своему поведению приближается к меди (см. разд. 5.6.1), сохраняя, однако, заметно более высокую стойкость к ударной коррозии. Медно-никелевые сплавы с 10—30 % Ni (купроникель) не подвергаются питтингу в неподвижной морской воде и обладают высокой стойкостью в быстро движущейся морской воде. Такие сплавы, содержаш,ие кроме того от нескольких десятых до 1,75 % Fe, что еще более повышает стойкость к ударной коррозии, нашли применение для труб конденсаторов, работающих на морской воде. Сплав с 70 % Ni (мо-нель) подвержен питтингу в стоячей морской воде, и его лучше всего применять только в быстро движущейся аэрированной морской воде, где он равномерно пассивируется. Питтинг не образуется в условиях, когда обеспечивается катодная защита, например при контакте сплава с более активным металлом, таким как железо. [c.361]

Легирование никеля молибденом в значительной степени повышает его стойкость в восстановительных средах. Как в аэрированных, так и в деаэрированных кислотах эти сплавы имеют потенциалы коррозии более отрицательные, чем их Фладе-потен-циалы [4, 5], т. е. по определению 1 в гл. 5 их нельзя считать пассивными. Так, все коррозионные потенциалы никелевых сплавов с 3— 22,8 % Мо в насыщенном водородном 5 % растворе HjSO не отличаются более чем на 2 мВ от потенциала платинированного платинового электрода в том же растворе [4]. Несмотря на отрицательные значения коррозионного потенциала, сплав, содержащий, например, 15 % Мо, корродирует в деаэрированном 10 % [c.361]

Никелевые сплавы (например, 12Х25Н60В15) устойчивы к воздействию горячих и холодных щелочей, разбавленных окисляющих органических и неорганических кислот, а также к воздействию атмосферы [81]. Аэрация и повышение температуры увеличивают скорость коррозии никелевых сплавов. В рас-творах азотной кислоты никель имеет сравнительно низкую коррозионную стойкость. [c.17]

Никелевые покрытия и плакирующие сплавы на основе никеля используют в зарубежной практике для защиты от коррозии элементов оборудования глубоких нефтяных скважин (труб, вентилей). В работе [48] приведены результаты испытания труб, изготовленных из стали марки AISI 4130 с плакировкой никелевым сплавом 625, полученных методом горячего изостатического прессования. Толщина плакирующего слоя биметалла составляла 29 и 4 мкм. Испытания включали анализ изменения механических свойств материалов после вьщержки в хлорсодержащей среде в присутствии сероводорода, оценку стойкости их к коррозионному растрескиванию и питтинговой коррозии. Результаты лабораторных и промышленных испытаний показали высокие эксплуатационные свойства биметалла при использовании в качестве конструкционного материала для оборудования высокоагрессивных сероводородсодержащих глубоких скважин. [c.96]

Контактные сплавы. В состав т частью благородные металлы в связи с их стойкостью к окислению. Однако из-за их низкой температуры плавления приходится для сильно нагруженных контактов применять сплавы тугоплавких металлов. В качестве примера рассмотрим некоторые сплавы (табл. 22.2). Золото-никелевые сплавы отличаются высокой твердостью, стойкостью к эрозии (иглообразованию) и к свариванию. Недостатком сплавов является склонность к окислению при мощной дуге. При 5% Ni = 1000° С, р =0,123 ом-мм м (для золота р =0,22 ом-лш /м). Сплав золота с цирконием (3%), помимо указанных достоинств, обладает стойкостью к окислению известны такие тройные сплавы на основе золота. Серебрено-палладиевые сплавы имеют высокую температуру плавления (1330° С), стойки к эрозии и свариванию и вдвое тверже серебра удельное сопротивление такого сплава при 40% Pd значительно р = 0,42 ом Эти сплавы обладают защитными свойствами про- [c.294]

Для повышения стойкости против КРР в никелевые сплавы вводится ниобий в количестве 3%. Дисперсионнотвердекхций высокопрочный сплав X -750 имеет склонность к КРР после отпуска при 850°С. Для повышения его стойкости против КРР рекомендуется проводить аустенитизацию при температуре 1050-1150°Сс последующим старением при 620-7 30°С. [c.41]

Металлургической промышленностью США разрабатываются новые стойкие сплавы для конденсаторных трубок. Для повышения стойкости трубок к эрозионнокоррозионному износу при повышенных скоростях морской воды предложено легирование медно-никелевых сплавов хромом. Опробованы для сплава JN-838 (167о Ni, 0,4% Сг, 0,8% Fe, 0 05% Мп) и JN-848 (30% Ni. [c.56]

Высокая релаксационная стойкость никелевых сплавов при 650—750 °С [136] способствует длительному сохранению концентрации внутренних напряжений. В результате усиливается процесс зарождения роста микроповреждений, что в итоге понижает сопротивление макроразрушению и уменьшению доли вклада главного нормального напряжения (механизме разрушения при ползучести подтверждается особенностью разрыва трубчатых образцов никелевых сплавов под действием внутреннего давления. [c.156]

Отличительное свойство тз оплавких металлов — высокая коррозионная стойкость в большинстве неорганических кислот. По коррозионной стойкости в этих средах тугоплавкие металлы превосходят все остальные (кроме, разумеется, золота и большинства металлов платиновой группы), а также нержавеющие стали и никелевые сплавы (хастеллои). [c.7]

Наибольшее увеличение скорости коррозии под действием сульфатов, особенно в восстановительной среде, наблюдается для никелевых сплавов вследствие образования низкоплавкого продукта коррозии — эвтектической смеси NigS. —Ni (температура плавления 645 °С). Более высокая коррозионная стойкость в аналогичных условиях низколегированных стал< й связана с более высокой температурой плавления эвтектической смеси FeS—Fe (988 °С). Высокой коррозионной стойкостью в золе, содержащей сульфаты щелочных металлов, обладают стали и сплавы с повышенным содержанием хрома, ввиду того что в поверхностном слое их продуктов коррозии образуется барьерная прослойка тугоплавких сульфидов хрома rS (температура плавления 1565 °С). [c.225]

К наиболее широко применяемым в настоящее время никелевым сплавам рассматриваемого типа относятся Хастеллой С, Хастеллой С-276, Инконель 625 и литейный сплав Хлоримет 3. Все перечисленные выше сплавы характеризуются прекрасной стойкостью в морской атмосфере. Например, в Кюр-Биче зеркально отполированный образец из сплава Хастеллой С сохраняет блеск и чистоту поверхности уже более 20 лет. Применение любого из названных сплавов практически полностью исключает какие-либо проблемы, связанные с коррозией в морской атмосфере, поэтому единственный вопрос состоит в том, чтобы были оправданы затраты, связанные с высокой стоимостью материала. [c.79]

В табл. 27 приведены также составы и дана общая характеристика других типов никелевых сплавов с высоким содержанием хрома и молибдена. Первые результаты испытания нового сплава MP35N показывают, что по стойкости в морских условиях он не уступает Хастел-лою С. Следует отметить, что новый сплав не склонен к коррозионному растрескиванию под напряжением. Не испытывают коррозии в морских атмосферах и сплавы Иллиум R и Элгилой. [c.79]

Следует отметить, что такие никелевые сплавы, как Хастеллой С, Монель 400 и Инколой 825, относятся к числу наиболее катодных металлов. Если какой-нибудь из этих сплавов находится в контакте со сплавом, расположенным выше в ряду напряжений (например, со сплавом меди), то наблюдается тенденция к контактной коррозии. Например, каждый из двух сплавов, Инконель 625 и 70 Си — 30 Ni, обладает хорошей стойкостью в морской воде. Однако в местах тесного контакта многожильного кабеля из Инколоя 625 с арматурой из медноникелевого сплава наблюдалась ускоренная коррозия этой арматуры, приводящая к ее разрушению. [c.89]

Выше уже упоминалось о высокой стойкости никелевых сплавов Инконель 702 и 706, а также Удимет 710 к коррозионному растреа ива-нию в морской воде [159, 160]. [c.185]

Химический состав никеля, скорости и типы коррозии, а также изменения механических свойств, вызванные коррозией, приведены в табл. 102—104 те же данные для Ni—Си-сплавоа — в табл. 105—107 для никелевых сплавов — в табл. 108—ПО. Данные о стойкости коррозии под напряжением — в табл. 111. [c.279]

Изменения скоростей коррозии и максимальных глубин питтинговой и щелевой коррозии других алюминиевых сплавов серии 5000 по отношению к изменениям концентрации кислорода в морской воде были неустойчивыми и неопределенными. Изменения концентрации кислорода в морской воде не оказывали постоянного или одинакового влияния на коррозионное поведение алюминиевых сплавов серии 5000. Такое поведение, подобно поведению нержавеюищх сталей или некоторых никелевых сплавов, можно отнести за счет двойственной роли, которую кислород может играть по отношению к сплавам, коррозионная стойкость которых зависит от пассивных пленок на их поверхности. [c.377]

Эффективность применения насыщения стали карбидообразующими элементами объясняется тем, что получающийся в этом случае диффузионный слой состоит из карбидов этих элементов, отличающихся высокой твердостью, износостойкостью и эрозионной стойкостью, с другой стороны, насыщение поверхности сплавов на нежелезной основе (на основе никеля, молибдена, ниобия) алюминием и хромом сообщает им высокие жаростойкость, предел выносливости и способность к сопротивлению термическим ударам. Особенно эффективным является применение диффузионного хромирования и комплексного насыщения поверхности жаропрочных никелевых сплавов хромом и алюминием (хромоалитирование). [c.307]

В первых конструкциях парогенераторов реактора AGR использовались навитые спиральные трубы, установленные таким же образом, как в реакторах типа Магнокс . В более поздних конструкциях были применены спиральные сборки, помещаемые в цилиндрические каналы в стенках корпуса реактора, которые в случае необходимости могли быть переставлены. Теплоноситель здесь является более агрессивным, чем в реакторе Магнокс , так как имеет более высокую температуру (650° С по сравнению с 380° С в реакторе Магнокс ), более высокое давление (4,2 МН/м по сравнению максимум с 2,8 МН/м ) и большее число соединений, порождающих водород, которые добавляются, чтобы ограничить потери графита. Полностью раскисленные углеродистые стали могут быть использованы до 360° С, при более высокой температуре необходимо применять стали, содержащие хром и 0,6% Si. Эти стали хорошо сопротивляются коррозии во всем диапазоне температуры, поэтому проблема материалов для парогенераторов как с многократной циркуляцией, так и прямоточных не возникает при условии, что с увеличением температуры для обеспечения -стойкости при окислении будут использованы более высоколегированные стали. Эта проблема может, однако, возникнуть для прямоточных парогенераторов при работе на докритических пара-метра , так как существует опасность коррозии под напряжением, которая может иметь место, если растворы с высокой концентрацией солей из зоны испарения попадут в перегреватель, сделанный из одной из аустенитных сталей серии 300. Для полной безопасности от коррозии под напряжением существенно, чтобы этот материал работал при перегреве по крайней мере 90°. Это не вызовет конструктивных трудностей, так как максимальная температура, при которой материал должен противостоять коррозии под напряжением, выше 470° С и представляет собой сумму 350° С+ 90°4-30° (градиент по трубе). Однако уровень воды в прямоточных парогенераторах, работающих на докритических параметрах, контролировать трудно. Различие уровней в трубах может уменьшить перегрев в одних из них до уровня, когда появляется риск возникновения коррозии под напряжением, и увеличить температуру других до значений, при которых в конце экс-ллуатации реактора можно ожидать появления коррозионного разрушения. Одним из решений этой проблемы является использование высококремнистой стали с 9% Сг и 1% Мо в сочетании с удачной конструкцией, что дает возможность обеспечить одинаковый уровень во всех трубах. Возможно также применение никелевых сплавов, таких, как сплав 800, который показал хорошее сопротивление коррозии под напряжением, а также воздействию СОг во всем рабочем диапазоне температуры. Однако разработка [c.185]

Для пайки никелевых сплавов с зазорами 0,5—1,5 мм используют в виде пасты композиционный припой ВПр11-40Н наполнитель с более высокой, чем у прииоя ВПрИ, температурой плавления, помещенный в зазор, препятствует вытеканию припоя, повышает коррозионную стойкость паяемого металла. Па-йка пористых материалов требует напюлнителя в виде сетки, порошков, которые удерживали бы матрицу припоя, не позволяя ей растекаться по поверхности. [c.102]

Электрохимические никелевые спла-вы типа монель и констаитан, представляющие собой сплавы никеля с медью и железом, имеют на своей поверхности химически нестойкую окисную пленку, которая легко восстанавливается в газовых средах, удаляется флюсованием и при высокотемпературной пайке в вакууме разлагается на кислород и металл. Поэтому пайка этих сплавов не вызывает трудностей. При пайке можно применять припои, флюсы и газовые среды, рекомендо-ванн ые для сталей и меди. Для пайки никелевых сплавов требуются специальные флюсы, поскольку поверхность сплавов, например никеля с хромом (нихромы), покрыта весьма стойкой окисной пленкой, содержащей окислы хрома. При легировании нихрома алюминием и титаном химическая стойкость окисной пленки возрастает, что влечет за собой ряд затруднений при пайке. Пайка жаропрочных сплавов на основе никеля в восстановительных газовых средах требует тщательной их очистки от остатков кислорода с помощью платинового или дуни-тового катализатора, а также дополнительного осушения до точки росы (-70 °С). [c.254]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...