Сплавы железо-никелевые

ГОСТ 10160-62. Сплавы железо-никелевые с высокой магнитной проницаемостью. [c.356]

Эксперименты с ударным нагружением железо-никелевых сплавов показали, что размагничивание гранецентрированных [c.42]

Полиморфизм металлов с высокой точкой плавления (железа, титана, циркония, гафния и др.) исключает их из ряда жаропрочных, так как при относительно низкой тем пературе кристаллическая решетка перестраивается и теряет способность сопротивляться эксплуатационным нагрузкам. Поэтому жаропрочные сплавы имеют никелевую основу. Недаром на вопрос Как вы создаете жаропрочные сплавы — один известный металловед ответил Заменяю в сталях железо никелем . [c.40]

Склонностью к высокому упрочнению отличаются марганцовистые аустенитные стали, железо-никелевые титановые, никель-хромо-молибде-новые сплавы (рис. 1). [c.326]

Сплавы на железо-никелевой основе. [c.66]

Большой опыт накоплен по горячей сварке чугуна при местном нагреве деталей чугунными электродами по слою гранулированной шихты, с использованием графитизаторов. Разрабатываются способы холодной сварки чугуна, преимущественно с применением цветных проволок, а также комбинаций стальных проволок с цветными, в особенности медными (сварка пучком), с использованием электродов из железо-никелевых сплавов ЦЧ-3 и др. [c.128]

Гальванический сплав железо-никель изучался нами с целью последующего получения никелевой цементированной стали, пригодной для восстановления шестерен, шлицевых валиков и т. д. [c.125]

В такой стали никеля содержится не более 2 /о, следовательно, для целей ремонта машин нужно было получать железо-никелевые гальванические сплавы, с малым содержанием никеля. Нужно было получить никеля в этом сплаве не более 2 /о. [c.125]

Применение сплавов железо-марганец может быть более эффективным, если учесть высокую стоимость кобальтовых и никелевых солей и низкую стоимость марганцевых солей. [c.129]

После ряда проделанных опытов выяснилось, что цементация покрытия, одновременно с насыщением железо-никелевого сплава углеродом, обеспечивала и диффузию металла покрытия в основной металл прочность сцепления при этом достигала прочности целого металла. [c.132]

Тройной сплав железо-кобальт-углерод мы получили в покрытиях при той же технологии, что и для железо-никелевого сплава. [c.132]

Характеристики ползучести находятся в сильной зависимости от множества микроструктурных параметров. Главными из них являются объемная доля выделений 2г -фазы, размерное несоответствие решеток этих выделений и матрицы, морфология выделений. Зависимость долговечности в условиях ползучести от объемной доли у -фазы (рис. 9.8) обычно имеет приблизительно линейный характер [25]. Более старые суперсплавы на основе никеля и на основе железа содержат 20-30% (ат.) г -фазы и, как правило, сопротивление ползучести у них хуже, чем у литейных сплавов и более новых сплавов на никелевой основе с приблизительно удвоенной объемной долей г -фазы. [c.328]

Устранение большинства недостатков традиционной технологии переработки окисленных никелевых руд достигается при их переработке на ферроникель — сплав железа с никелем, в который переходит и кобальт. Этот способ в последние годы получает все большее распространение и относится к восстановительным процессам. [c.205]

Для теплоустойчивых и жаропрочных сталей перлитного, бейнитного, мартенситного и аустенитного классов, а также для сплавов на никелевой основе в настоящее время находят основное применение карбидное и интерметаллидное упрочнения. При реализации эффекта карбидного упрочнения основными легирующими элементами являются в сталях с решеткой а — Fe хром, молибден, ванадий и иногда ниобий в аустенитных сталях — хром, молибден, титан и ниобий. Эффект карбидного упрочнения определяется стойкостью карбидов и наибольший при использовании карбидов типов Ti , Nb и V , в состав которых не входит основной элемент — железо. За счет карбидного упрочнения может быть сохранена удовлетворительная длительная жаропрочность сталей с решеткой а—Fe до 550—570° С, а аустенитных сталей до 650° С. В сплавах на никелевой основе карбидное упрочнение не используется ввиду его нестабильности при температурах выше 650° С. [c.32]

В связи с успехами в области создания новых жаропрочных сплавов на основе молибдена и других тугоплавких металлов, нередко высказываются соображения о том, будто железо-нике-левые и никелевые сплавы уже исчерпали себя. Такой вывод нам кажется преждевременным. Комплексное легирование сплавов на никелевой и кобальтовой основах в сочетании с дальнейшим совершенствованием технологии их производства и термической обработки несомненно позволит добиться дальнейшего повышения их жаропрочности. [c.13]

Введение кобальта в состав железо-никелевых и никелевых сплавов повышает их жаропрочность. [c.43]

В качестве материалов для лопаток газовых турбин широко применяют сплавы на никелевой основе [20]. Высокая жаропрочность достигается выделением в высокодисперсной форме у -фазы типа (А1, Ti) и упрочнением твердого раствора вследствие высокого легирования хромом, вольфрамом, молибденом, железом. Положительное влияние оказывает бор. Выделяясь при старении в виде боридных фаз по границам зерен, он тормозит диффузионные процессы. [c.146]

Железо-никелевый сплав [c.32]

Широкое применение получил процесс упрочнешш, основанный на старении железо-никелевого мартенсита. Такому упрочнению поддаются безуглеродистые (<0,01% С) сплавы железа с 18 — 20% № 7—10% Со и 3 — 5% Мо и с обязательными приС йдками 0,3 —1,5% Т1 и 0,1—0,3% А1, которые являются главными упрочняющими элементами. Термообработка этих сплавов заключается в закалке на мартенсит, которая в отли ше от закалки обычных сталей не требует высоких скоростей охлаждения и протекает при охлаждении на спокойном воздухе с температуры 800-1000°С (обычно сплавы закаливают с ковоч- [c.176]

Кобальтовые сплавы. Благодаря высокой точке Кюри кобальта (1120° С) введение его в железо-никелевый сплав сопровождается повышением температуры 6. Так у сплава Ni (30%), Сг (8%), Со (25%) и Fe (ост.) значение G = 380° С. Повышенное значение ТК1 = 9,85 х X 10" Мград (в интервале 20—200° С) соответствует условиям получения вводов для легкоплавких стекол температура плавления сплава 1500° С. Сплав типа ковар (29% Ni, 18% Со и 53% Fe) имеет низкое значение ТЮ = 4,8-lO- Иград, необходимое для совмеш,ения с тугоплавкими стеклами и керамикой обычно применяют ковар у-модифи-кащ и с гранецентрированной кубической решеткой. Температура плавления ковара 450° С, точка Кюри 0 = 453° С, значение р = = 0,49 ом Сплав легко сваривается, паяется и устойчив к дей- [c.303]

По данным рентгенофазового анализа, исходный сплав 70Ni — 20Сг—581—5В (мае. %) состоит из а-никелевого твердого раствора, кристаллов борида хрома СгВ и эвтектики на основе никелевого твердого раствора и борида никеля. При легировании сплава железом, кобальтом или углеродом дополнительно образуются бориды железа ГеВ и кобальта СоВ, карбид хрома СггзСд. [c.113]

В сплавах на никелевой основе молибден оказывает меньшее влия1ше на понижение окалиностойкости, чем в сплавах на железной основе. Однако нонадание окислов железа на никелевый сплав и контакт никелевого сплава с железосодержащим ухудшает жаростойкость никелевого сплава. [c.221]

Таким образом, при разработке сплавов на никелевой основе особое внимание должно быть обращено на присутствие в них таких примесей, как железо и, особенно, примесей углерода и кремния, которые либо сами участвуют в карбидообразовании (углерод), линициируют образование карбидных и йнтерметал-лидных фаз, ответственных за ухудшение коррозионных свойств. [c.151]

Установлено, что железо-никелевый сплав меньш(, чем чистое железо, снижает усталостную прочность Д( талей, работающих при знакопеременных нагрузка Срок службы деталей возрастает по сравнению с восст новленными простым осталиванием па 25%, а удорожа ние работы составляет лишь 3,2%. [c.62]

Высокое содержание железа в феррохроме не позволяет применять его для цветных металлов, а также сплавов на никелевой 1ИЛИ кобальтовой основе. Для легировамия этих сплавсда используются безжелезистые лигатуры хрома (Сг — Ti, Сг—В, Сг—V и т. д.). [c.6]

Путем электролиза на деталь наносится слой гальванического сплава железо-никель. При термической обработке это покрытие науглераживается и мы получаем машиноподелочную никелевую сталь. [c.122]

Никель обладает более высокой жаростойкостью в окислительных средах, чем железо, так как его единственный оксид NiO менее дефектный, чем оксид FeO. Высокая жаростойкость нихромов (сплав никеля с хромом) объясняется прежде всего образованием шпинели NiO- rjOg. Жаростойкие сплавы на никелевой основе имеют в основном структуру твердых растворов, мало упрочняются термической-обработкой и обладают невысокой прочностью и жаропрочностью, но хорошей технологичностью. Нихромы имеют высокое удельное электрическое сопротивление и поэтому используются как материал для нагревателей электропечей, а также для изготовления камер сгорания, газопроводов и деталей газотурбинных установок. [c.414]

Как было показано Пиклесом и Саксмитом в их работе по исследованию границ фазовых областей железоникелевых сплавов [189], богатые железом железо-никелевые сплавы содержат две фазы а-фазу, ферромагнитную при любом содержании никеля, и 7-фазу. Фаза становится ферромагнитной при комнатной температуре при содержании примерно 25% Ni и имеет точку Кюри повышающуюся при увеличении содержания никеля. Пиклес и Саксмит исследовали условия равновесия в этих сплавах сравнением кривых намагниченность насыщения — температура для однофазных а-сплавов и для сплавов, выдержанных в течение длительного периода при низких температурах. Изменение формы этих кривых показывало, что сплавы распадаются на две фазы. Образование 7-фазы приводило при комнатной температуре к снижению намагниченности насыщения, а присутствие остаточной 7-фазы вызывало появление изгиба на кривой 3—Т, соответствующего точке Кюри 7-фазы. В сплавах с низким содержанием никеля при закалке с 850° вся образующаяся 7-фаза превращается в а-фазу и намагниченность насыщения после отжига и закалки заметно не отличает- [c.306]

В твердом растворе промышленных суперсплавов на основе кобальта, железа или никеля всегда присутствуют значительные добавки легирующих элементов, обеспечивающие сплавам прочность, сопротнвленне усталости или стойкость к поверхностной деградации. Сплавы на никелевой основе содержат также элементы, которые после соответствующей термической илн термомеханической обра- [c.83]

Диффузионный критерий жаропрочности оказывается недостаточным, если сравнивать никель, кобальт и у-железо. Эти металлы имеют примерно одинаковые энергии активации самодиффузии 268, 280 и 2 ЭЗ кдж1г-атом (64, 67 и 70 ккал1г-атом) соответственно. Однако сопротивление ползучести и длительная прочность при одинаковой температуре и напряжении у никеля и кобальта и сплавов на их основе больше, чем у сплавов железа. Исходя из диффузионного критерия [363] никелевые сплавы можно эксплуатировать при температурах до 800° С, в то время как литые никелевые сплавы со значительным количеством уп-рочняюш,их фаз могут применяться при 1000° С и более высоких температурах. [c.389]

Химические свойства. Возможность использования в различных отраслях техники аморфных сплавов определяется еще и тем, что, помимо особых магнитных свойств, аморфные сплавы обладают уникальным комплексом химических и механических свойств. Высокие коррозионные свойства аморфных сплавов сделали их перспективными для использования в технике в качестве коррозионно-стойких материалов. Среди аморфных сплавов на основе железа наивысшую стойкость в агрессивных кислых средах имеют сплавы с определенным сочетанием металлов и неметаллов (высокое содержание хрома и фосфора). Однако высоким сопротивлением коррозии обладают только стабильные аморфные сплавы. Наглядным примером являются аморфные быстрозакаленные сплавы железо—металлоид, не содержащие других металлических элементов, кроме железа. В силу химической неустойчивости аморфного состояния они обладают низкой коррозионной стойкостью. Однако при введении хрома (вместо части железа) резко возрастает химическая стабильность аморфного состояния и, как следствие, растет коррозионная стойкость. Отметим, что в первом случае сопротивление коррозии аморфного сплава железо—металлоид ниже, чем у чистого кристаллического железа, а во втором оно превосходит коррозионную стойкость нержавеющих сталей и высокосодержащих никелевых сталей [427]. [c.303]

Рис. 39. Влияние кратковременного нагрева на микроструктуру сварного шва на жаропрочном железо-никелевом сплаве ХН35ВТ (ЭИ725) и жаропрочном сплаве

Рис. 47. Влияние длительного нагрева на микроструктуру сварных швов жаропрочного шва на железо-никелевом сплаве ХН35ВТ (ЭИ725), ХЗОО

Отрицательное влияние ниобия на горячеломкость аустенитных швов тесно связано с характером его растворимости в никеле и железе. Ниобий, как и титан, способен давать легкоплавкую эвтектику с каждым из указанных элементов [22, 33]. В табл. 34 приведены данные о предельной растворимости и температуре эвтектики для бинарных сплавов никеля и железа с ниобием и титаном. Согласно нашим представлениям о природе кристаллизационных трещин, можно ожидать, что в тех случаях, когда шов содержит относительно мало никеля, т. е. представляет собой аустенитную сталь, наибольшую опасность должен представлять ниобий, а не титан. В пользу такого утверждения говорит относительно более низкая растворимость ниобия в л<елезе по сравнению с никелем и более низкая температура эвтектики в системе Fe—Ni по сравнению с эвтектикой Fe—Ti. Наоборот, при сварке высоконикелевых аустенитных сталей и сплавов на никелевой основе следует ожидать отрицательного действия скорее титана, а не ниобия. В пользу этого утверждения говорит относительно более низкая температура эвтектики в системе N1—Ti по сравнению с эвтектикой Ni—Nb. Практика сварки аустенитных сталей, в общем, подтверждает эти предположения. При сварке сталей типа 18-8 ниобий опаснее титана. При сварке сталей с соотношением содержаний хрома и никеля, равным или меньшим единицы, например при сварке стали ЭИ696 (Х10Н20Т2), большую опасность представляет титан, а не ниобий. [c.209]

Хромоникелевольфрамотитановый железо-никелевый жаропрочный сплав ЭИ725 (ХН35ВТР). Этот сплав предназначен для длительной эксплуатации при 800° С. Из него изготовлен корпус самой крупной в мире стационарной газовой турбины мощностью 50 ООО кет. Металл обычного производства склонен к околошов-ным трещинам при сварке плавлением (рис. 180, в). Высокое содержание титана (до 1,5%) способствует появлению трещин как кристаллизационных, вследствие локального оплавления границ зерен эвтектикой Ni—Ti, так и подсолидусных из-за строчечного расположения богатых титаном фаз (эвтектических, нитридов). Кроме того, появлению трещин способствует и бор, вводимый в этот сплав для повышения жаропрочности. [c.424]

Никельхромомолибденовый сплав типа хастелой С — сплав с никелевой основой, кроме молибдена, содержит хром, вольфрам и железо. Наличие хрома снижает его коррозионную стойкость [c.617]

Легкоплавкие примеси (РЬ, d, Bi, Sb и др), обладающие очень малой растворимостью в жаропрочных спла вах, оказывают резко отрицательное влияние на их жаро прочность (рис 181) даже при небольшом содержании этих элементов Эти примеси концентрируются по границам зе рен, образуют легкоплавкие соединения или эвтектики и способствуют межзеренному разрушению при ползучести Отметим, что вредное влияние этих примесей в сплавах на никелевой основе проявляется при значительно меньшей их концентрации, чем в сплавах на основе железа, причем в последних отрицательное влияние примесей усиливается по мере повышения содержания никеля в сплаве Введение в сплавы малых количеств щелочноземельных (Mg, Са, Ва) и редкоземельных элементов (La, Се), а также циркония и бора оказывает положительное влияние на их жаропроч ность по следующим основным причинам (М В Придан цев) эти элементы очень незначительно растворяются в [c.301]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...