Жаропрочные сплавы на никелевой Скорости

Относительное, а вероятно, и абсолютное снижение потребления титана для двигателей военных машин можно объяснить тем, что для военных самолетов в значительной мере требуются двигатели для сверхзвуковых скоростей, т. е. турбореактивные, где возможность применения титана меньше, чем в турбовентиляторных, из-за особенностей самой конструкции. Кроме того, наблюдается постоянная тенденция к форсированию военных машин, повышению рабочих температур компрессора — основного узла, где можно выгодно применить титан. Последние ступени компрессора наиболее форсированных турбореактивных двигателей работают при температурах, превышающих 600° С, что привело к применению на этих ступенях жаропрочных сплавов на никелевой и железоникелевой основах. [c.425]

При фрезеровании жаропрочных и титановых сплавов стойкость фрез Т можно повысить в 3...5 раз путем применения промежуточной разупрочняющей термообработки обрабатываемых заготовок. Например, для жаропрочных сплавов на никелевой основе — это режим термообработки, способствующей коагуляции избыточной у -фазы и уменьшению ее количества путем ускоренного охлаждения. Скорость резания [c.118]

Скорость растворения сплавов зависит главным образом от их состава, электрохимической активности и электрохимических эквивалентов компонентов, составляющих сплав, а также от физико-химических параметров электролита. При увеличении содержания в сплаве хрома затрудняется нарущение его пассивного состояния при воздействии галоидных анионов [193]. Вследствие различия электрохимических эквивалентов компонентов сплава, их потенциалов растворения и способности к пассивированию во многих случаях при ЭХО происходит увеличение в поверхностном слое содержания более электроположительных составляющих (например, никеля, меди, молибдена). При этом в анодной поляризационной характеристике сплава может наблюдаться несколько участков, соответствующих пассивации его различных компонентов [178]. Это обусловливает необходимость обеспечения приблизительно одинаковой скорости растворения всех основных компонентов сплава при подборе электролита. Определенное влияние на процесс анодного растворения кроме химического состава сплава оказывает и его структура. Связь производительности электрохимической обработки сталей с их микроструктурой показана в работе [127]. При анодном растворении жаропрочных сплавов на никелевой основе отмечалось преимущественное растворение (растравливание) границ зерен вследствие их относительно более высокой активности. В зависимости от природы фаз, составляющих данный сплав, существенно различаются параметры возникающих на них пленок [117]. [c.34]

Еще большую стойкость имеет инструмент из металлокерамических твердых сплавов. Он обеспечивает скорости резания в семь-восемь раз большие, чем режущий инструмент из углеродистых сталей. Применение твердосплавного режущего инструмента позволяет обрабатывать такие сплавы, которые не поддаются обработке инструментом из углеродистых сталей, например жаропрочные сплавы на никелевой основе типа нимоников. [c.190]

Группа жаропрочных сплавов на никелевой основе отличается улучшенной по сравнению со сталями обрабатываемостью. Скорость съема для жаропрочных сплавов на 30—50% выше получаемой при обработке обычных сталей. Для некоторых жаропрочных сплавов (например, Ж6) получены скорости съема, превышающие в 2 раза аналогичный показатель обрабатываемости сталей. Замечено, что с ростом мощности указанное различие в обрабатываемости между сталями и жаропрочными сплавами увеличивается. Это улучшение обрабатываемости с переходом от обычных углеродистых сталей к жаропрочным сталям и сплавам обусловлено уменьшением температуропроводности и теплосодержания последних. Добавки к жаропрочным сплавам тугоплавких компонентов, таких как вольфрам и титан, ухудшают обрабатываемость жаропрочных сплавов. [c.81]

При точении быстрорежущими резцами кованых жаропрочных сплавов на никелевой основе приближенные значения скорости резания можно определить по формуле [c.63]

При шовной сварке жаропрочных сплавов на никелевой основе F b в 1,8-2 раза больше, чем при сварке коррозионно-стойких сталей, а /св больше в 2-3 раза. Для устранения дефектов (пор и трещин) шовную сварку выполняют на малой скорости (см. табл. 5.25). [c.344]

Сравнительные испытания наружного хонингования по схеме точения без и с наложением ультразвуковых колебаний (А = 4. .. 6 мкм, /= 20 кГц) показали увеличение стойкости брусков в 10 раз при улучшении качества обработанной поверхности. Обрабатываемые материалы - титановые и жаропрочные сплавы на никелевой основе, инструменты - алмазные бруски АСП 50/40, АСМ 40/28 на металлической связке М1 100 %-й концентрации. Режимы обработки скорость заготовки 80. .. 100 м/мин. [c.185]

Обработка деталей из жаропрочных сплавов. Обработка резанием деталей из широко применяемых жаропрочных сплавов на никелевой основе сопряжена с большими трудностями, так как эти сплавы обладают значительной прочностью и пластичностью как при обычных, так и при высоких температурах упрочняются при деформировании в процессе резания имеют низкую теплопроводность склонны прочно слипаться (адгезия) с твердым сплавом и др. В связи с этим в зоне контакта инструмента со стружкой возникают высокие удельные давления и температуры, даже при работе на малых скоростях резания. Например, при точении сплава [c.98]

Зависимости скорости роста усталостных трещин от для ряда жаропрочных сплавов на никелевой основе и нержавеющих сталей и сплавов для лопаток компрессоров приведены на рис. 2.101-103. [c.223]

Установлено, что для большинства конструкционных материалов при температурах ниже 500 °С перенос масс в натриевом теплоносителе незначителен, а с повышением температуры до 700—900 С для хромоникелевых сталей и особенно жаропрочных материалов резко возрастает. На рис. 17.5 представлена в полулогарифмических координатах зависимость скорости переноса масс от температуры для аустенитных сталей и сплавов на никелевой основе. [c.261]

При высоких температурах и напряжениях (кратковременная — минутная или секундная ползучесть) стадия I (см. рис. АЗ.11), характеризующаяся убывающей скоростью, может отсутствовать. В некоторых случаях отсутствует и стадия II деформация после нагружения сразу же характеризуется возрастающей скоростью и вскоре заканчивается разрушением. При низком уровне напряжения стадия установившейся ползучести распространяется на большую длительность (> 30—80 тыс. ч). При низких температурах ползучесть часто ограничена I стадией, после которой скорость ползучести практически становится равна нулю (ограниченная ползучесть). Такой характер ползучести обнаруживается, например, при испытании жаропрочных сплавов при 20 °С, а-титановых сплавов при Т = 350 °С, сплавов на никелевой основе при 20—400 °С. При высоких напряжениях стадия неустановившейся ползучести (/) иногда переходит непосредственно в стадию ускоренной ползучести III). [c.79]

Скорость резания (в м/мин) при точении жаропрочных и жаростойких деформируемых сплавов на никелевой основе (XI группа) [c.248]

Применение литья в вакууме позволяет получить металл, свободный от плед даже в тех случаях, когда компоненты его химического состава обладаю большим сродством к кислороду. Известно, например, что бе плавки в вакууме или защитной атмосфере литьем по выплавляемым моделям довольно трудно получить качественные заготовки лопаток из высокожаропрочных сплавов на никелевой основе, упрочненных интерметаллидной фазой. При получении крупных слитков вакуумно-дуговых плавок из жаропрочных сплавов наблюдалась внеосевая (пятнистая) ликвация. Было установлено [158], что образование внеосевой ликвации связано с повышенными мощностью дуги и скоростью переплава. [c.237]

Переход из вакуума на воздух сопровождается возрастанием скорости роста трещины в несколько раз для никелевого сплава инконель Х-750 при температуре 650 С [21], являющейся допустимой температурой для работы жаропрочных сплавов в газотурбинных двигателях. При треугольной форме цикла с асимметрией R = 0,1 имело место возрастание скорости роста трещины нри эквидистантном смещении кинетических кривых в интервале частот 0,01-10 Гц. Наиболее значительное возрастание скорости имело место при переходе [c.348]

Частота и длительность нагружения. Сопротивление усталости конструкционных материалов зависит от скорости изменения нагрузки. В работах i[31, 72] определены две области частот, влияние которых на сопротивление усталости противоположное. Пределы выносливости конструкционных сталей при повышении частоты до 1000 Гц увеличиваются на 5... 20%. Значение a i для никелевых жаропрочных сплавов вследствие способности материалов к де формационному старению при высоких температурах с повышением/от 15 до 1000 Гц может увеличиваться до 30%. При f= [c.58]

Коррозия металлов в указанной смеси газов (кроме содержащих соединения серы) имеет такой же характер, что и в воздухе или в кислороде. При этом на поверхности металлов образуются плотные тонкие оксидные пленки, которые эффективно тормозят коррозионный процесс. Скорость коррозии в этом случае определяется скоростью диффузии катионов и ионов кислорода через оксидную пленку. Обычно она невысока, поэтому коррозия не является лимитирующим фактором при выборе материала. Это справедливо для перлитных сталей до 500 °С, хромистых нержавеющих — до 600 °С, аустенитных — до 700 °С, никелевых сплавов — до 800 °С. Как правило, определяющим при выборе материалов становятся характеристики жаропрочности. [c.220]

Режимы резания. Режимы резания при нарезании резьб резцами определяются величиной поперечной подачи на каждый проход и скоростью резания о поперечная подача за один проход при нарезании резьб быстрорежущими резцами на заготовках из жаропрочных аустенитных сталей 8 = 0,2 -ь 0,3 мм, при обработке никелевых сплавов = = 0,15-ь 0,2 лж. При нарезании резьбы твердосплавными резцами на заготовках из высокопрочных никелевых сплавов 5 = 0,4 -т-0,45 мм. [c.97]

Термическая обработка, создающая оптимальные жаропрочные свойства, может отрицательно сказываться на термоусталостных свойствах материала. Термическая обработка никелевого сплава, вызывающая выделение карбидов хрома по границам зерен и обеспечивающая высокие жаропрочные свойства, снижает число циклов до появления трещин при кратковременной термической усталости и увеличивает скорость их роста [21. Однако при испытаниях на термическую усталость с длительными выдержками при максимальных температурах цикла, когда имеется возможность развития процессов релаксации термических напряжений и ползучести от остаточных термических напряжений, термообработка позволяет получить более высокие свойства сплава. [c.152]

ГИЯ границ, тем больше Гкр и тем труднее идет образование пор. Это, вероятно, одна из причин (наряду с уменьшением скорости зернограничной диффузии) увеличения жаропрочности никелевых сплавов при добавке к ним небольших количеств различных элементов (например, бора, церия, циркония). Эти элементы, по-видимому, преимущественно попадают на границы зерен и уменьшают уь- Другие примеси могут увеличивать уь (сурьма в меди или олово в никеле) и способствовать разрушению при высоких температурах, усиливая зернограничное порообразование. При разработке материалов, удовлетворяющих требованиям жаропрочности, приходится учитывать два возможных механизма ползучести—дислокационный и диффузионный, действующих в той или иной мере одновременно. Принципиальное различие их обусловливает сложность проблемы. Однако оба фактора (дислокационный и диффузионный) заинтересованы в сохранении стабильности заданного структурного состояния. В рабочих условиях сплавы, как правило, находятся в неравновесном состоянии. Развитие в этих условиях структурных и фазовых изменений способствует как движению дислокаций, так и диффузии и, следовательно, ползучести. [c.412]

Площадки износа имеют неодинаковую ширину вдоль главной и вспомогательной режущих кромок. На рис. 6.3 показан равномерный износ, на рис. 6.3, б я в показаны возможные отклонения, зависящие от условий резания и свойств обрабатываемого материала. На рис. 6.3, б изображен износ преимущественно на вершине инструмента. Такой износ бывает главным образом при резании с очень высокой скоростью. Незначительное снижение скорости может устранить интенсивный износ вершины резца и намного увеличить стойкость инструмента. Выемка на краю площадки износа (рис. 6.3, в) образуется в результате воздействия твердого поверхностного слоя обрабатываемого материала. Такой слой может образоваться в результате ковки, отливки или горячей прокатки заготовки. Кроме того, он часто встречается при обработке материалов, обладающих высокой склонностью к упрочнению (наклепу), таких, как нержавеющие стали и жаропрочные никелевые или хромистые сплавы. В этом случае тонкий упрочненный слой металла остается после предварительных операций механической обработки. [c.97]

Установление факторов, от которых зависит жаропрочность, позволило определить основные направления повышения прочностных свойств никелевых сплавов. Эти направления сейчас успешно развивают по линии увеличения, содержания и дисперсности у - фазы, легирования матрицы и у -фазы с целью повышения упругих напряжений на когерентных границах у и у -фаз и уменьшения скорости укрупнения выделений при высоких температурах [350]. Для решения этих вопросов наряду с изысканием режимов обработки осуществляют усложнение состава сплавов путем комплексного легирования. Это позволяет повысить рабочие температуры новых сплавов до 1000—1050 "С. [c.230]

Главной упрочняющей фазой в жаропрочных сплавах на никелевой основе является у -фаза П1з(Т1, А1) в некоторых сплавах, легированных ниобием, такой является фаза типа Ы1з(МЬ, А1, Ti). Такие фазы, как бориды, нитриды, карбиды, вызьшают незначительное дополнительное упрочнение при низких температурах из-за их небольшой объемной доли. Однако эти фазы могут существенно изменять скорость ползучести и срок службы изделий. Прочность никелевых сплавов, упрочняемых у -фазой, зависит от следующих факторов объемной доли у -фазы радиуса частиц у -фазы прочности частиц у -фазы. [c.207]

По данным Дюваля и Овчарского, введение операции перестаривания заготовок позволило решить проблему околошовного растрескивания сварных соединений одного из наиболее жаропрочных сплавов на никелевой основе марки Юдимет-700 (0,06% С 15,4% Сг 5,0% Мо 18,8% Со 4,4% А1 3,4% Т1 0,03% В). Разработанный для этой цели оптимальный термический режим состоит из аустенитизации при 1170° С и двухступенчатой стабилизации при 1075° С с длительностью выдержки 16 ч с последующим охлаждением со скоростью 56° С/ч до 1024° С и выдержкой при этой температуре 16 ч. Далее заготовки медленно охлаждаются со скоростью 28° С/ч до 900° С, 56° С/ч до 565° С и затем на воздухе до комнатной температуры. Отмечается также, что после этой операции заметно улучшается и формообразование сплава. После аргоно-дуговой сварки заготовок с использованием в качестве присадки проволоки марки 718 изделие успешно проходит нагрев под термическую обработку со скоростью 1600° С/ч. [c.249]

В Институте проблем материаловедения АН УССР совместно с Украинским научно-исследовательским институтом металлов разработаны графитовые кристаллизаторы с защ,итным покрытием из нитрида бора, предназначенные для непрерывной разливки сталей, жаропрочных сплавов на никелевой основе, нержавеющих сталей и латуней разных марок на горизонтальных и вертикальных установках. Рабочая температура разливки при разливке сталей 1500—1650° С при разливке латуни 900—1050° С. Скорость разливки 0,2—0,6 м/мин. [c.128]

Исследования дислокационной структуры эвтектических композитов после длительных испытаний [128] показали, что дислокационная структура матрицы в процессе ползучести эвтектики типа СоТаС-744 изменяется так же, как и в жаропрочных сплавах семейства ЖС6, что свидетельствует об идентичности атомных механизмов, ли штирующих пластическую деформацию, Для ряда литых жаропрочных сплавов на никелевой основе семейства ЖС6 найдены эмпирические зависимости текущей скорости деформации от температуры и приложенного напряжения, позволяющие рассчитывать полную, содержащую три характерные стадии кривую ползучести. Опираясь на эти результаты, примем, что скорость ползучести матрицы описывается темпераТурно-силовой зависимостью [21] [c.217]

В наибольшей степени пластичность при изотермической осадке повышается у жаропрочных сплавов на никелевой основе, которые в обычных условиях имеют низкую пластичность. Осадка образцов в торец и по образующей до появления первой трещины позволила установить, что при 900—1100° С и скорости деформации 5-10 —10 с" пластичность сплава ХН77ТЮР практически неограничена. Так, при температуре обработки 900° С и относительной деформации 80% трещины не образуются. В обычных условиях при начальной температуре заготовки 1150° С наибольшая допустимая деформация составляет 65%. [c.85]

Совершенно другая закономерность упрочнения с повышением степени деформации имеет место у более легированных жаропрочных сплавов на никелевой основе типа ЭИ437 и ЭИ617. У этих сплавов при динамическом деформировании при всех температурах упрочнение уже начинается при деформации 10%, которое по мере повышения степени деформации достигает значительной величины. В случае понижения скорости деформации путем применения обработки на прессах упрочнение повышается лишь при обжатиях 50 7о и более. [c.96]

Здесь прежде всего необходимо учитывать, что степень упрочнения или возрастание сопротивления деформации с понижением температуры у высоколегированных сплавов значительно выше, чем у обычных конструкционных сталей. Это указывает на совершенно различный механизм деформирования в области высоких температур у малолегированных сталей и высоколегированных сплавов. Так, например, механизм деформирования при горячей обработке давлением конструкционных сталей даже при температуре 850° соответствует горячему механизму, в то время как у высоколегированных сплавов значительное упрочнение и смешанный механизм деформирования имеют место уже в интервале температур 900—950°. Поскольку высоколегированные сплавы подвергаются значительному упрочнению в процессе обработки давлением, то деформация их в условиях механизма горячего деформирования возможна только при применении высоких температур конца обработки. Поэтому для особо высоколегированных сплавов температура конца деформации должна применяться, как уже указывалось, не ниже 1050—1100°. Большее упрочнение высоколегированных сплавов объясняется высокой температурой начала рекристаллизации и малой скоростью рекристаллизации при горячей пластической деформации. Это следует из того, что высоколегированные жаропрочные сплавы на никелевой основе имеют температуру начала рекристаллизации, в среднем равную 1000°. [c.146]

При сверлении жаропрочного сплава на никелевой основе ХН77ТЮ (ЭИ437А) сверлом из быстрорежущей стали Р18 скорость резания [c.171]

Зенкерование и развертывание жаропрочных сплавов. Жаропрочные сплавы на никелевой основе плохо обрабатываьэтся резанием, в том числе и при зенкеровании и развертывании. При зенкеровании и развертывании жаропрочных сплавов применяют инструмент из быстрорежущей стали Р9Ф5 скорость резания принимают в 2—3 раза меньше, чем при сверлении. При этом необходимо так же, как и при сверлении, применять обильное-охлаждение эмульсией или сульфофрезолом. [c.193]

Точечную и шовную сварку жаропрочных сплавов на никелевой основе выполняют при высоких усилиях и большой длительности протекания сварочного тока (соответственно в 1,8—2 и в 2—3 раза больших, чем при сварке стали 12Х18Н9Т). Для устранения дефектов (пор и трещин) шовную сварку ведут на малой скорости. [c.93]

Для обработки жаропрочных сталей с повышенным по сравнению со сталью ЭЯ 1Т содержанием углерода и жаропрочных сплавов на никелевой основе, легированных титаном и алюминием, скорость резания должна быть понижена в 3- 5 раз сравнительно со сталью ЭЯ1Т. Для стали ЭИ69 поправочной коэффициент на скорость резания составляет 0,6. [c.305]

При ТС и ШС жаропрочных сплавов на никелевой основе / св в 1,8—2 раза больше, чем при сварке стали 12Х18Н10Т, /св в 2—3 раза больше. Для устранения дефектов (пор и трещин) ШС выполняют на малой скорости. [c.113]

При двойной или ступенчатой закалке жаропрочных сплавов на никелевой основе вторая закалка (обычно при 1000-1050 С) обеспечивает выделение скоагулированных частиц карбидов (обычно МевС), которые после старения оказываются окруженными Частицами з -фазы, что положительно влияет на свойства при высокотемпературном деформировании [173]. При этом следует отметить, что при температуре второй закалки в предпочтительных центрах зарождения, какими являются границы зерен, выделяется и э -фаза. Скорость процесса образования карбидов зависит от содержания углерода. [c.251]

С введением в сталь таких легирующих элементов, как молибден,.хром, ванадий и других, являющихся основными элементами теплоустойчивых и жаропрочных сталей и повышающих заметно релаксационную стойкость, температура отпуска для снятия напряжений повышается. Для хромомолибденовых сталей она составляет уже 660—680° С, для хромомолибденованадиевых — 700° С, а для высокохромистых — около 720° С. Соответственно стабилизация для снятия сварочных напряжений конструкций из аустенитных сталей типа Х18Н10Т и им подобных должна проводиться при температурах 800—850° С [15], а более жаропрочных сталей и сплавов на никелевой основе — при температуре не ниже 900° С. Очевидно, что нагрев при высокотемпературной термической обработке во всех случаях обеспечивает снятие сварочных напряжений, однако высокие скорости охлаждения, свойственные обычно этому виду термической обработки, могут приводить к появлению нового вида остаточных напряжений, обусловленных неравномерностью охлаждения отдельных участков изделия. Снятие их, там где это необходимо, требует проведения дополнительных операций отпуска или стабилизации. [c.84]

Результаты испытаний никелевых жаропрочных сплавов на ползучесть при рабочих температурах в условиях сочетания кручения и растяжения показали влияние нормальных и касательных напряжений на процессы ползучести. Скорости ползучести на участке установившейся ползучести (в случае наличия такого участка в области рассматриваемых долговечностей) можно считать связанными с. интенсивностями напряжений. Это позволяет при расчетах установившейся ползучести пользоваться теорией течения. В случае действия напряжений, при которых существенную роль в протекании ползучести играют участки с неустановившимися скоростями, в расчетной практике удобно пользоваться деформационной теорией, частный случай которой — теория старения — позволяет описать зависимость (Гг =/ (вг) при = onst инвариантно к напряженному состоянию. [c.29]

Ниборит (ТУ 2-037-1-025—85) и белбор (ТУ 2-035-982—85) применяют при точении закаленных до ННСэ -<50 и цементованных сталей. Сверхтвердый материал кибарит (ТУ 88УССР ИСМ-939—84) применяют при точении жаропрочных сталей и сплавов на никелевой основе (НКСэ < 45) при высоких скоростях резания (300—450 м/мип). [c.57]

Жаропрочные деформируемые сплавы на железоникелевой, никелевой и кобальтовой основах (типа ХН77ТЮ, Х20Н80Т) или литейные (типа ЖС6-К, ВЖ36-Л2). Первые применяют для деталей, работающих при температурах 750—900° С, вторые — при температурах 900—1000° С в условиях больших нагрузок. Эти стали подвергают закалке и старению. Обрабатываемость деформируемых сплавов в 6—12 раз ниже, чем стали 45. Литейные сплавы по сравнению с ними обладают меньшей вязкостью, меньше при их обработке и силы резания. Наличие большого количества интерметаллидных включений и карбидов приводит к тому, что обрабатывать литейные сплавы инструментом из быстрорежущей стали практически нельзя из-за большого износа. Поэтому в основном применяют инструменты, оснащенные твердым сплавом, причем скорости резания назначают в 15—20 раз более низкие, чем. при обработке стали 45, как правило, они не превышают 8—10 м/мин. [c.34]

На рис. 6.21 приведено соотношение между dlldN и Л/( для жаропрочного никелевого сплава, полученное на основе экспериментальных данных [29]. При повышении температуры скорость распространения трещины увеличивается, но незначительно. Расчетная линия на этом рисунке определена с помощью уравнения (6.3), характеризующего результаты экспериментов в вакууме. Однако скорость распространения трещины в никелевых сплавах на воздухе при комнатной температуре выше, чем в вакууме в 2— 3 раза. Учитывая это, величину dl/dN, определяемую по уравнению (6.3), увеличивали в 3 раза. Установленная таким образом расчетная линия хорошо согласуется с экспериментальными точками. [c.210]

Простые силицидные покрытия, получаемые на жаропрочных сталях, никелевых и кобальтовых сплавах методами диффузионного насыщения в порошках, обладают высоким сопротивлением окислению и газовой коррозии в присутствии соединений ванадия. Однако их исключительная хрупкость, низкое сопротивление термоудару и способность соединения N181 образовывать эвтектики с N1281 и N1812 при температуре плавления 965 С делает этот вид покрытий практически непригодным для широкого использования в газотурбостроении. Кремний быстро диффундирует из поверхностных слоев силицидного покрытия в металл при рабочей температуре, что приводит к увеличению скорости ползучести жаропрочных сплавов. [c.347]

В серусодержащих средах с высоким кислородным потенциалом интенсивность газовой коррозии жталлов обусловлена рядом причин. Во-первых, для сульфидов характерны большие значения А (табл. 14.3). Следствием является слабое сцепление сульфидной окалины с металлом, например, никелевыми сплавами и сталями, в том числе высоколегированными. Во-вторых, для систем металл— сера характерно образование легкоплавких эв-тектик (см. табл. 14.3). Образование жидкой фазы в окалине приводит к резкому возрастанию скорости массо-переноса и облегчает развитие трещш (эффект Ребиндера). Важную роль на практике играет корразия никеля серусодержащих средах. Жаропрочные никелевые сплавы — основной конструкционный материал для изготовления [c.414]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...