Резка никеля и никелевых сплавов

РЕЗКА НИКЕЛЯ И НИКЕЛЕВЫХ СПЛАВОВ [c.140]

Эффект ВТРО выражается в снижении длительной пластичности и прочности и в уменьшении относительного удлинения при кратковременных испытаниях при температуре выше 600 °С (табл. 8.47, рис. 8.3). ВТРО характеризуется межзеренным хрупким разрушением, проявляется после инкубационной дозы F = 10 —10 нейтр/м в широком интервале температур облучения, чувствительно к тепловым нейтронам, не устраняется отжигом. Температура начала охрупчивания снижается с ростом флюенса (рис. 8.3, кривая 3), отсутствует корреляция с кратковременной прочностью. Возможные причины ВТРО необратимое относительное разупрочнение границ зерен в результате радиационного старения, радиационно-стимулированной зернограничной сегрегации вредных примесей (Р, S, РЬ, Bi, As, Sn, Sb, N, О, Н) и образования на границах газовых пузырьков трансмутантных гелия и водорода. ВТРО усиливается с увеличением флюенса и температуры испытания, содержания никеля и вредных примесей, в дисперсионно-твердеющих сталях и никелевых сплавах ослабляется предварительной холодной пластической деформацией, термомеханической обработкой, резким измельчением зерен, легированием W, Мо, Nb, Ti, В. [c.343]

Наибольшее влияние на состав осадков и выход по току оказывает соотношение концентрации металлов в электролите. Увеличение концентрации молибдена сопровождается повышением содержания его в сплаве, а увеличение концентрации никеля или кобальта — повышением выхода по току. Увеличение концентрации аммонийных солей повышает содержание молибдена в осадке при этом кривая выхода по току проходит через максимум. Зависимость выхода по току различна для кобальтовых и никелевых сплавов. В первом случае наблюдается максимум при 5—8 а/дм , во втором случае выход по току резко падает с повышением плотности тока. [c.264]

Большая способность к растворению стали и никелевых сплавов в припоях на осиове сплавов N1 — В связана с малой раство римостью и большой скоростью диффузии бора в железе и никеле, а также с резким уменьшением температуры солидуса сплавов N1 — В, Ре — В при введении в них бора. Увеличение 38 [c.38]

Для выбора состава сплава В. М. Жогина и Б. Я. Казначей [21 изучили зависимость между химическим составом осаждаемого сплава и его магнитными свойствами, для чего были исследованы сернокислые и хлористые электролиты. Установлено, что при малом содержании никеля в сплаве коэрцитивная сила меньше 200 э, при содержании никеля в сплаве 15—38% (для хлористых электролитов 15— 30%) коэрцитивная сила колеблется в пределах 200—300 э, и при дальнейшем увеличении количества никеля в сплаве магнитные свойства резко ухудшаются. Максимум коэрцитивной силы соответствует осадкам, содержащим около 30% N1. По-видимому, это связано с возникновением двухфазной системы, так как именно вблизи концентрации в сплаве никеля —30% происходит переход от сплавов с гексагональной кристаллической решеткой, характерной для кобальта, к сплавам с кубической гранецентрированной решеткой. Для сравнения были измерены магнитные свойства чистых кобальтовых и никелевых покрытий, полученных из ванн различного состава. Оказалось, что магнитные свойства чистых металлов значительно ниже, чем магнитные свойства сплава, а никель, полученный из ванн разного состава, обладает различными магнитными свойствами отсюда можно заключить, что разница в магнитных свойствах определяется структурой осадка, включением в осадок каких-либо примесей, либо и тем и другим. [c.223]

Сплавы на основе никеля весьма чувствительны к присутствию некоторых примесей, являющихся непосредственной причиной или способствующих развитию процессов межкристаллитной коррозии. Прежде всего необходимо резко ограничивать содержание в них углерода, поскольку образование карбидной фазы является основной причиной обеднения приграничных областей по молибдену и хрому, входящих в состав карбидов. Современные никелевые сплавы содержат углерод в количестве не более 0,006—0,015%. [c.181]

Третьим чрезвычайно существенным моментом, объясняющим стойкость хромо-никелевых сплавов при высокой температуре на воздухе, являются близкие значения температурных коэффициентов линейного расширения сплавов и их оксидных пленок. Поэтому последние не растрескиваются и не отскакивают от проволоки при ее нагревании и расширении. Однако, хотя температурные коэффициенты расширения сплава и окислов хрома и никеля близки, но не одинаковы. Поэтому при резких изменениях температуры может происходить растрескивание слоя окислов при последующем нагреве кислород будет проникать в трещины и производить дополнительное окисление сплава. Становится понятным, почему при многократном кратковременном включении [c.277]

Существенным моментом, объясняющим стойкость хромо-никелевых сплавов при высокой температуре на воздухе, являются близкие значения температурных коэффициентов линейного расширения сплавов и их оксидных пленок. Поэтому последние не растрескиваются и не отскакивают от проволоки при ее нагреве и расширении. Однако хотя температурные коэффициенты расширения сплава и окислов хрома и никеля близки, но они не одинаковы. Поэтому при резких изменениях температуры может происходить растрескивание слоя окислов, при последующем нагреве кислород будет проникать в трещины и производить дополнительное окисление сплава. Становится понятным, почему при многократном кратковременном включении электронагревательного элемента из хромоникелевого сплава он может перегореть скорее, чем в случае непрерывного режима нагрева (температура нагрева одна и та же в обоих сравниваемых случаях, а срок службы может отличаться в 20— 30 раз). [c.316]

Одними нз самых лучших жаропрочных сплавов на никелевой основе являются сплавы типа нимоник на основе никеля и хрома в соотношении 80 н- 20. Рациональное легирование этой композиции титаном и алюминием за счет никеля привело к резкому повышению жаропрочных свойств после соответствующей термической обработки. [c.739]

Добавки олова, алюминия и др. резко повышают устойчивость однофазных и двухфазных латуней в отношении общей коррозии и особенно сильно повышают коррозионную устойчивость данных сплавов в морской воде. Однако эти сплавы в напряжённом состоянии чрезвычайно чувствительны к коррозионному растрескиванию. Добавка никеля, повышая коррозионную устойчивость латуней в атмосферных условиях и морской воде, сообщает им также большую стойкость в отношении коррозионного растрескивания. В частности, никелевая латунь Л Н65-5 значительно менее подвергается коррозионному растрескиванию, чем морские латуни с добавками олова и алюминия. [c.106]

В работах И Н Богачева с сотр установлено (рис 25), что деформационное упрочнение значительно сильнее проявляется на марганцевом стабильном аустените (Г38), чем на стабильном никелевом (Н36) Особенно существенно это различие при высоких степенях деформации Так, деформация е=М % повышает твердость никелевого аустенита в 1,5 раза, а марганцевого в 2,6 Особенностью марганцевого аустенита является его хладноломкость при низких температурах (рис 26), что аномально для сплавов с г ц к решеткой В никелевом аустените резкого падения ударной вязкости при всех температурах испытания вплоть до —196 °С не наблюдается Легирование аустенита может влиять на его свойства Так, введение хрома в марганцевый аустенит заметно уменьшает его склонность к хрупким разрушениям, а легирование никелем практически не влияет на порог хладноломкости [c.51]

Марганец в еще большей степени, чем никель, понижает эвтектоидное превращение Ее—С-сплавов и способствует их аустенизации. Однако Мп при содержании более 7% резко тормозит графитизацию. Структура чугуна, содержащего 5—6% Мп, при обычных скоростях охлаждения является мартенситной, а при 8—10% Мп она состоит преимущественно из аустенита и карбидов. На рис. 1.70 [22] показана структурная диаграмма Ее—С—Мп-сплавов после нормализации с I— 950° С. При одинаковой твердости с никелевым аустенитом марганцовый аустенит все же более склонен к наклепу, хуже обрабатывается и имеет меньшее значение ударной вязкости. [c.124]

Однако палладиевые припои, легированные, например, индием, который резко снижает температуру плавления палладия, интенсивно растворяют никель и никелевые сплавы при пайке. Высокоэрозионные припои на никелевой основе, например на основе N1 — Р и N1 — 51, в которых температура плавления резко снижается при легировании их фосфором и кремнием, могут [c.42]

Введение никеля (начиная с - 1%) в углеродистую сталь резко снижает ее стойкость к коррозии в смесях Н2 + Н25. Наличие хрома в стали устраняет вредные последствия введения никеля. Оптимальным для коррозионной стойкости является соотношение Сг Ы1>1 2, но ненамного больше. Стали типа 18-8, 18-20 и типа инколой (20-32 и 20-40) превосходят по стойкости стали с соответствующими содержаниями одного хрома и никелевые сплавы типа инконеля 20% Сг —65% N1 или нимоника 20% Сг — 80% N1 (рис. 5.10). [c.141]

Некоторые магнитные свойства медно-никелевых сплавов согласуются с этими предположениями. Однако теплоемкость, как это следует из измерений на ряде сплавов, проведенных Кеезомом п Карелмейером [171, 172], пе обнаруживает резкого изменения прп критической концентрации. Значение (, приводимое этими авторами для сплавов, содержащих 20, 40, 60 и 80% меди, а также для чистых меди и никеля, дано на фиг. 23. Как легко видеть, при содержании меди, равном 60%, у имеет почти такую же величину, как и для чистого никеля. [c.360]

Легирование в значшельно большей степени влияет на сопротивление кавитационному разрушению у аустенитпых сталей. В качестве легирующих компонентов используют марганец и никель. По продолжительности инкубационного периода и кавитационной стойкости марганцовые стали существенно превосходят никелевые. Кавитационная стойкость резко повышается при распаде аустенита с образованием мар-тенситной структуры. Мартенсит, не содержащий углерод, обладает малой кавитационной стойкостью- Максимальная кавитационная сгойкость достигается при содержании углерода 0.4 %. Дальнейшее повышение углерода не нрн.воднт к повышению кавитационной стойкости. Мартенситная структура обеспечивает большую кавитационную стойкость не только в сталях, но и в медных и титановых сплавах [7]. [c.168]

Титан и ниобий в сталях и сплавах ведут себя по-разному. В аустенитных сталях, где содержание никеля сравнительно невелико, используется способность титана связывать углерод в стойкие карбиды. Вводимый в небольших количествах [согласно приведенному выше соотношению с углеродом, формула (2) ], он улучшает длительную прочность. В никелевых сплавах титан действует в качестве легирующего элемента, резко повышающего жаропрочность в результате интерметаллидного упрочнения -у -фазой (NigTi). [c.46]

Вторичные диффузионные эффекты, контролируемые константами пограничной или поверхностной диффузии, могут резко изменять взаимосвязь между двумя фазами — компонентами в композиционной системе. Так, например, в композиции никелевый сплав — волокна вольфрама снижается температура рехгристал-лизации вольфрамовой проволоки, вызванной диффузией никеля на границы зерен вольфрама. К другим вторичным диффузионным эффектам отйосятся охрупчивание за счет образования жидкой фазы и водородное охрупчивание. Последний эффект может возникнуть, когда концентрация внедренного водорода в одной из фаз композиционного материала высока и неблагоприятно сказывается на другой фазе. [c.44]

В серусодержащих средах с высоким кислородным потенциалом интенсивность газовой коррозии жталлов обусловлена рядом причин. Во-первых, для сульфидов характерны большие значения А (табл. 14.3). Следствием является слабое сцепление сульфидной окалины с металлом, например, никелевыми сплавами и сталями, в том числе высоколегированными. Во-вторых, для систем металл— сера характерно образование легкоплавких эв-тектик (см. табл. 14.3). Образование жидкой фазы в окалине приводит к резкому возрастанию скорости массо-переноса и облегчает развитие трещш (эффект Ребиндера). Важную роль на практике играет корразия никеля серусодержащих средах. Жаропрочные никелевые сплавы — основной конструкционный материал для изготовления [c.414]

При исследовании водородной хрупкости хромоникелевых материалов (/ = 500 900°С, =30 МПа) было обнаружено, что повышение содержания никеля свыше 40% приводит к снижению пластичности и прочности сплава [43]. Это связано с образованием гидридной фазы В сталях с содержанием никеля менее 30% влияние наводороживания на склонность к водородной хрупкости не наблюдается при концентрациях водорода до 1200см кг. Сплавы на никелевой основе и чистый никель резко охрупчиваются уже при содержании водорода около 600 см кг [43]. [c.116]

При погружении в кислый раствор соли никеля изделий из цинка и его сплавов происходит взаимное вытеснение никеля цинком вследствие различных их потенциалов, по уравнению реакции Zn- -NiS04=ZnS04+Ni. Пленка никеля неплотно пристает к поверхности, легко отслаивается вместе с электролитическим осадком никеля, а раствор загрязняется цинком, который резко ухудшает качество никелевого покрытия. Поэтому при непосредственном никелировании изделий из цинка и его сплавов очень важно, чтобы потенциал катода достигал значений выше стационарного потенциала цинка в никелевом растворе. Это осуществляют добавлением к никелевому электролиту лимонной, винной, фосфорной кислот или их солей (около 1 г-экв/л), образующих комплексные соединения с никелем и тем самым смещающих потенциалы никеля в сторону более отрицательных значений. На практике при никелировании изделий из цинкового сплава, содержащего около 4% А1 (литье под давлением) чаще применяют предварительное меднение из цианистого электролита, так как добавление указанных выше кислот или их солей не всегда приводит к положительным результатам. [c.281]

Марганец улучшает механические и технологические свойства рассматриваемых сплавов. Магний широко применяется в качестве раскислителя, препятствует вредному действию серы, так как сульфид магния нерастворим в никеле и тугоплавок. Вредные примеси в медно-никелевых. сплавах цинк, сера, висмут и свинец. Цинк легко испа ряется. Сера образует легкоплавкую эвтектику N1 - N1382 и приводит к разрушению сплава при обработке давлением. Легкому разрушению сплавов при горячей обработке давлением способствуют висмут и свинец, образующие с медью легкоплавкие эвтектики. Кислород резко ухудшает технологические свойства, а при обработке в восстановительной атмосфере может вызвать водородную болезнь сплавов. Алюминий снижает температуру магнитных превращений N1 и улучшает термоэлектрические свойства сплавов. Железо в медно-никелевых сплавах нежелательно, так как снижает термо-ЭДС. Кремний повышает электросопротивление сплавов, уменьшает термо-ЭДС. [c.212]

Широкое применение находят медно-никелевые сплавы. Никель образует с медью непрерывный ряд твердых растворов (см. рис. 1.35), алюминий при высоких температурах растворяется в меди в больших количествах, но с понижением температуры растворимость его резко уменьшается (см. рис. 2.42). Учитывая, что никель в алюминии растворяется плохо, сплавы системы Си-М1-А1 (сплавы куниаль) эффективно упрочняются закалкой и старением. Сплавы под закалку нагревают до 900- -1000 °С, а затем подвергают старению при 500+600 °С. Упрочнение при старении обеспечивают дисперсные выделения фаз №зА1 и Н1А1. [c.456]

На границах с основным металлом имеются промежуточные слои, состоящие как бы из двух подслоев. В первом из них, который граничит с центральной частью трещины, содержание никеля резко падает до весьма низкого значения, а хрома и титана (в виде оксидов) повышается. Во втором подслое, граничащем с матрицей, содержание никеля почти такое же, как и в основном металле. В нем также находятся вкрапления в виде цепочек и отдельных мелких выделений с алюминием, титаном, вольфрамом и молибденом, содержание хрома понижено, никеля почти такое же, как в матрице. В острие трещины наблюдаются те же самые процессы коррозионного окисления материала никелевого сплава. Микроструктура одного из надрывов показана на рис. 10. Видно, что по всей длине надрыва образовалась зона оксидов. Центральная часть его заполнена оксидами темно-серого цвета, периферийная - светло-серого. По контуру этого слоя и (как и у сквозной трещины) образовалась полоска мелкодисперсных выделений, затем - значительная зона обезлегирования. [c.21]

Чрезвычайно опасной примесью жаропрочных аустенитных сталей и сплавов на никелевой основе является олово. Даже ничтожные количества этого элемента резко снижают длительную прочность. Влияние олова на горяч ел омкость аустенитных швов не столь энергично, ввиду довольно высокой растворимости олова в никеле — до 20% в равновесных условиях. Как и следовало ожидать, в неравновесных условиях кристаллизации сварочной ванны, никелеоловянистая эвтектика образуется при значительно более низких концентрациях олова. В шве типа 25-20 обилие горячих трещин наблюдается при 2—3% Sn (рис. 88, б). Увеличение [c.215]

Легкоплавкие примеси (РЬ, d, Bi, Sb и др), обладающие очень малой растворимостью в жаропрочных спла вах, оказывают резко отрицательное влияние на их жаро прочность (рис 181) даже при небольшом содержании этих элементов Эти примеси концентрируются по границам зе рен, образуют легкоплавкие соединения или эвтектики и способствуют межзеренному разрушению при ползучести Отметим, что вредное влияние этих примесей в сплавах на никелевой основе проявляется при значительно меньшей их концентрации, чем в сплавах на основе железа, причем в последних отрицательное влияние примесей усиливается по мере повышения содержания никеля в сплаве Введение в сплавы малых количеств щелочноземельных (Mg, Са, Ва) и редкоземельных элементов (La, Се), а также циркония и бора оказывает положительное влияние на их жаропроч ность по следующим основным причинам (М В Придан цев) эти элементы очень незначительно растворяются в [c.301]

Е. Рауб и Ф. Зауттер обнаружили, что при введении в никелевый электролит солей цинка или таллия, осаждающихся на катоде совместно с никелем с образованием соответствующих сплавов, содержание водорода в осадке резко увеличивается. Так, при содержании цинка в сплаве 2% содержание водорода составляет 0,6 см /г, а при содержании цинка 14% — количество водорода увеличивается до 17 см /г. Максимальное количество водорода в сплаве никель — цинк превышает 20 см /г. Такое резкое увеличение количества включенного водорода указанные авторы объясняют сильным искажением кристаллической решетки никеля в результате внедрения в нее чужеродных веществ. [c.266]

Одними из самых лучших жаропрочных сплавов на никелевой основе являются созданные в Англии сплавы типа н и м о н и к. В основе этих сплавов лежит никельхромо-вая композиция типа 80-20. Рациональное легирование этой К 0мп031иции титаном и алюминием (при соответствующем уменьшении содержания никеля) привело к резкому повышению жаропрочных свойств после соответствующей термической обработки. [c.865]

В связи с тем, что процессы окисления металла при резке не доходят до конца (в шлаке имеется некоторое количество неокисленного железа — см. табл. 16), происходит перераспределение кислорода между отдельными элементами, находящимися в реакционном пространстве, в зависимости от их степени сродства к кислороду. При этом происходит как бы выборочное окисление элементов с большим сродством к кислороду по сравнению с основой сплава (железом), а элементы с меньшим сродством к кислороду окисляются в меньшей степени. Так, в процессе резки никелевой стали (К1о. = 3,5%) в шлаке при пересчете на металлическую основу никеля оказывается меньше, чем его было в стали (М1ш.м = 3%). В результате на кромках реза относительное количество N1 растет, и он за счет диффузии проникает в прилегающие к поверхности реза участки металла. Также в стали распределяется и медь. Общий характер распределения элемента с более-низкой степенью сродства к кислороду, чем у основы сплава, вблизи кромки реза представлен на рис. 83 кривой 1. [c.170]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...