Аустенитные сплавы на железной и никелевой основе

На фиг. 7 приведены показатели длительной прочности (од. 10 час.) различных марок сталей [10], [11 ], используемых в сварных конструкциях турбомашин. В соответствии с уровнем жаропрочности наиболее распространенные перлитные стали находят применение в узлах турбин, работающих до температуры 565—570°. В интервале температур 550—600° наиболее целесообразным является применение хромистых жаропрочных сталей на базе 12% хрома. Аустенитные стали на железной основе используются в зоне температур 580—650° выше 650° необходимо применять сплавы на никелевой основе. [c.19]

В данной главе дается классификация сталей и сплавов тех типов, которые рассматриваются в справочнике, отмечаются особенности их структуры, влияние на характеристики разных факторов. Раздельно обсуждаются свойства сплавов на железной основе — сталей перлитного и ферритного классов, претерпевающих полиморфные превращения при нагреве и охлаждении аустенитных сплавов на железной и никелевой основе сплавов цветных металлов — титана, алюминия, меди, циркония. [c.41]

МПа), сплавов на железной и никелевой основе с Ст до 700 МПа, в том числе дисперсионно-твердеющих, а также сталей аустенитно-мартенситного и мартенситного классов (Стт до 1150... 1200 МПа). [c.59]

Чтобы уменьшить влияние остаточных напряжений, для конструкций из разнородных сталей, работающих в условиях повышенных температур (более 500—550 ° С), целесообразно использовать аустенитные стали высокой прочности, отличающиеся умеренной величиной коэффициентов линейного расширения. В этом отношении перспективно также применение сплавов не на железной, а на никелевой основе, со значениями коэффициента линейного расширения, более близкими соответствующим значениям для перлитной стали. [c.403]

На рис. 17.3 приведены данные о соотношении предела текучести при 20°С и ударной вязкости образцов с трещиной (КСТ) при —253 °С для четырех основных классов коррозионностойких сталей и сплавов в криогенной технике. Эти данные дают ориентировочное представление о свойствах аустенитных сталей (от до 500—550 МПа), сплавов на железной и никелевой основе с сГт до 700 МПа, в том числе дисперсионно-твердеющих, а также сталей аустенитно-мартенситного и мартенситного классов (От до 1150—1200 МПа). [c.278]

Наиболее часто жаропрочные сплавы классифицируют по составу основы твердого раствора на железной, никелевой, кобальтовой, хромовой, молибденовой основе. Однако многие сплавы содержат в основе несколько металлов, что затрудняет отнесение их к той или иной группе по металлу основы. По структурному признаку эти сплавы подразделяют на следующие группы ферритные, феррито-перлит-ные, мартенситные, аустенито-ферритные, аустенито-мартенситные, аустенитные, аустенито-карбидные, аустенито-иитерметаллидные литейные, высокохромистые и никелевые чугуны. [c.115]

В табл. 3.3 приведены различные модели высокотемпературного упрочнения, которые, по-видимому, могут быть непосредственно отнесены к суперсплавам с аустенитной структурой. Для твердых растворов критическими параметрами являются содержание растворенного элемента и различия в упругих модулях и атомных радиусах растворенного элемента и матрицы. Выделение при старении когерентных частиц с упорядоченной решеткой дает мощный прирост прочности аустенитной матрице на железной и никелевой основе. Однако для сплавов на основе кобальта реализовать такой механизм упрочнения не удается. К числу характеристических параметров преципитата следует отнести объемную долю, радиус и энергию антифазных границ. В некоторых случаях важное место отводят и размерному несоответствию решетки фазы решетке матрицы, особенно когда оно достигает или превышает 1 %. Этот параметр контролирует прочность сплавов IN-718 и IN-9Q1, упрочняемых вследствие размерного несоответствия решеток матрицы и фазы (NijNb). Отмечено [48], что применительно к невысоким температурам, когда [c.121]

Для получения немагнитного сплава на железной основе необ ходимо сплаву придать устойчивую аустенитную структуру при комнатной температуре, что достигается введением в сталь никеля (25%) или марганца (12%). Наряду с аустенитной структурой немагнитная сталь должна иметь высокое удельное сопротивление и определенный уровень механических и технологических свойств Чисто аустенитная марганцевая сталь практически не обрабатывает ся режущими инструментами, а чисто никелевая — дорога и дефицитна. Поэтому прибегают к никелемарганцевым сталям (с заменой 1% никеля на 0,5% марганца) или к марганцевым сталям и чугу нам с добавкой элементов, повышающих обрабатываемость и вяз кость хрома, вольфрама, меди, алюминия. [c.140]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...