Граница разрушения

Нива П1 . При этом было отмечено, что с повышением мощности граница разрушения смещается к выходной кромке лопасти, что указывает на увеличение размеров кавитационной зоны с увеличением расхода. [c.119]

Минимальный размер зоны пластической деформации г (нижняя граница разрушения отрывом, реализуемая при ударном нагружении) определяет детерминированный уровень динамической вязкости разрушения, отвечающий точке бифуркации [c.200]

Если материал хрупок и его свойства при сжатии и растяжении существенно различны, то наилучшее совпадение с экспериментальными данными дает, по-видимому, модифицированная гипотеза Мора. Эмпирическая модификация, изображенная на рис. 6.11, состоит в линейном продолжении границы разрушения во второй и четвертый квадранты на величину, равную — Tj, и последующем соединении полученных точек прямыми линиями с точками —а , как показано на рисунке. [c.152]

Теперь уже можно записать уравнения границ разрушения для каждой из четырех областей. Для прямой GF в области а имеем [c.223]

Ранее указано, что феррит в углеродистой стали является наиболее слабой структурной составляющей. Он первым начинает разрушаться при микроударном воздействии. Преимущественное разрушение феррита при испытании особенно сильно проявляется в сталях, структура которых включает либо ферритную сетку, либо избыточный феррит. Увеличение количества феррита в структуре углеродистой стали приводит к ее интенсивному разрушению при испытании. Разрушение феррита чаще, всего начинается на границах зерен, а иногда и внутри зерна. В случае, когда прочность зерна выше прочности его границ, разрушение развивается сначала по границам, а затем переходит и в зерно. Феррит может обладать различными механическими свойствами в зависимости от содержания растворенных в нем легирующих элементов. Его склонность к упрочнению и разупрочнению зависит от свойств легирующих элементов. [c.126]

Фиг. 179. Приблизительные границы разрушений в случае атомного нападения (приведен план Парижа).

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ НА ГРАНИЦУ РАЗРУШЕНИЯ [c.98]

ГРАНИЦЫ РАЗРУШЕНИЯ ПРИ ПРОСТОМ НАГРУЖЕНИИ [c.98]

Рассмотрим отдельно границы разрушения в условных и истинных напряжениях. [c.98]

Среднеквадратичные отклонения опытных точек от теоретической границы разрушения (126), (127) не. превосходят 4%. [c.102]

В силу совпадения границ разрушения в условных и истинных напряжениях в относительных координатах имеем [c.102]

ГРАНИЦА РАЗРУШЕНИЯ ПРИ сложном НАГРУЖЕНИИ [c.103]

Следует отметить, также, что рассматриваемое принудительное старение после пластической деформации приводит не только к расширению условной границы разрушения в направлениях, осями которых являются лучи р = 17, 50, 80 но и к пово- [c.108]

КРАТКИЙ ОБЗОР РАБОТ ПО ИЗУЧЕНИЮ ГРАНИЦ РАЗРУШЕНИЯ СТАЛИ [c.111]

Изучение Границ разрушения стали проводилось и некоторыми другими авторами. Обзор этих работ по 1948 г. приведен в книге А, Надаи [70], а до 1958 г.— в работах А. М, Жукова [109]. [c.111]

Значительный вклад в изучение границ разрушения различных марок стали при простом и сложном нагружениях в условиях плоского напряженного состояния сделан А. М. Жуковым [37, 39, 41, 109]. Результаты его опытов воспроизведены на рис. 57. На основании этих результатов А. М. Жуков делает вывод, что для стали условие прочности тшах=ть выполняется удовлетворительно. Если принять, что это условие прочности данными опытами подтверждается удовлетворительно для области 0е>(7г, то нет достаточных данных для утверждения, что это же [c.112]

Достижение условий, при которых реализуется ветвление трещины, отвечает реализации бифуркационной неустойчивости трещины. В этой критической точке реализуется принцин подчинения, когда множество переменных подчиняется одной (или нескольким) переменным. Его реализация связана с достижением верхней границы разрушения отрывом и перес фойкой диссипативных струкгур. На этой границе система сама выбирае оптимальные механизмы диссипации энергии, так что процесс носит автомодельный характер -на ег о развитие не требуется внешняя энергия, а перестройка диссипативных структур носит самоорганизующий характер (за счет накопленной внутренней энергии). В этих условиях динамика свободного разрушения определяется самоподобным ростом микротрещины, обеспечивающим локальный отток энтропии из системы. [c.299]

Экспериментальная проверка этой гипотезы показала, что для пластичных материалов она приводит, в общем, к удовлетворительным результатам. Переход от упругого состояния к пластическому действительно с достаточной точностью определяется разностью между наибольшим и наименьшим из главных напряжений и слабо зависит от промежуточного главного напряжения 02- Наложение всестороннего давления на любое напряженное состояние не меняет Тщах и, следовательно, не оказывает влияния на возникновение пластических деформации. В частности, при всестороннем гидростатическом давлении Гтах обращается в нуль. Это означает, что в таких условиях в материале пластические деформации не возникают вовсе. Все опыты, проводившиеся при доступных для техники давлениях, подтверждают это. Сказанное нисколько не противоречит описанному ранее поведению чугуна в условиях высокого давления. Наложение всестороннего давления влияет не на условия пластичности, а на условия разрушения. Граница разрушения отодвигается, и материал приобретает способность пластически деформироваться без разрушения. И это характерно вообще для всех конструкционных материалов. Если представить себе существование цивилизации на самых больших глубинах океана, то для этих воображаемых разумных существ понятия хрупкости и пластичности материалов были бы отличны от наших. [c.351]

Вероятности р=0,5 соответс1вуют среднемарочные характеристики стали, придавая разные значения коэффициенту Zp, получают границы разрушения для заданной вероятности. [c.107]

На рис. 3.27 изображены параметрические кривые средних значений (кривая 6) и границы разрушения с вероятностью 5% (кривая 7). Предел длительной прочности определяют для за/1анной температуры и срока службы по температурно-временным номограммам, расположенным в верхней части рисунка. Например, для 10 ч определены средние значения и нижняя [c.108]

При эксплуатации первой партии рассматриваемых колес были случаи отламывания выходных концов лопаток на длину 20—25 мм, причем излом носил усталостный характер. Имелись случаи выламывания периферийных частей рабочего диска, расположенных между лопатками. В этих случаях граница разрушения диска проходила главным образом по местам приварки его к лопаткам и лишь на незначительных участках — по основному материалу диска. [c.135]

В зависимости от типа связи и прочности границы разрушение композита может происходить по-разному. Если распространяющаяся в композите трещина пересекает волокна, то вязкость разрушения увеличивается тем больше, чем больше волокна отслаиваются от матрицы, В этом случае ДJlя повышения вязкости разрушения предпочтительной является слабая связь на границе раздела волокно - матрица. При распространении трещины параллельно волокнам предпочтительнее прочная связь на границе волокно - матрица, что позволяет предотвратить разрушение по поверхности раздела. [c.75]

Однако если не учитывать, что рассматриваемая система обменивается энергией и веществом с окружающей средой, то возникают серьезные трудности в математическом описании этого процесса и установлении критерия ветвления. Условия, при которых происходит ветвление трещины, соответствуют возникновению ее бифуркационной неустойчивости. Поведение системы в этой точке контролируется принципом подчинения, когда множество переменных подчиняется одной (или нескольким) переменным. Неустойчивость трещины при К = связана с достижением верхней границы разрушения отрьтом в условиях плоской деформации. В этой точке система сама выбирает оптимальные механизмы диссипации энергии, так что процесс носит автомодельный характер — на его развитие не требуется дополнительная энергия, а перестройка диссипативных структур носит самоорганизующий характер — происходит за счет накопления внутренней энергии. В этих условиях динамика самоподобного разрушения определяется самоподобным ростом микротрещин, обеспечивающим локальный отток энтропии из системы. [c.146]

Удовлетворенный сначала тем, что изменение значения растягивающих напряжений между нулем и уровнем, немногим меньшим начального предела упругости, не приводит к разрыву за 16 миллионов циклов, Баушингер заметил, что если в одном из циклов нагружения превысить этот предел, то возникают интересные осложнения, которые он весьма обстоятельно описал. Такое превышение предела упругости при напряжении одного знака снижало предел упругости при возбуждении напряжений противоположного знака в последующих циклах естественный предел упругости (предел выносливости) становился границей разрушения. Значение этого естественного предела упругости было, конечно, ниже начального значения предела упругости и могло быть найдено из квазистатиче-ского циклического нагружения. [c.69]

Сопоставление результатов испытаний волокнистых и слоистых композитов показывает, что существенное повышение усталостной прочности происходит не только за счет наличия жестких волокон, но и за счет торможения трещин границами компонентов [2, 105]. При высоких объемных долях волокон развитие разрушения на микроструктурном уровне сопровождается разрушением. отдельных волокон, которое может быть как усталостным, т.е. в результате накопления локальных субмикроповреждений, так и статическим, вызванным локальными перегрузками в результате перераспределения напряжений в композите. В этих случаях развитие процесса разрушения еще более чувствительно к состоянию границ раздела волокон и матрицы например, при наличии пор на границах разрушение отдельных волокон может не приводить к окончательному разрушению материала, в то же время при наличии прочной связи разрушение отдельных волокон приводит к развитию макроразрушения композита. [c.28]

Настоящее исследование, выполненное в лаборатории сопротивления материалов Научно-исследовательского института математики и механики Ленинградского государственного университета им. А, А. Жданова, в определенном смысле является продолжением предыдущих исследований лаборатории (см. Г/Б, Талыпов Приближенная теория сварочных деформаций и напряжений. Изд. ЛГУ, 1957). этой работе. показано, что основной металл зоны сварного шва поЬле сварки и остывания до приложения внешних сил находится в упруго-пластическом деформированном состоянии. При последующем приложении внешних сил металл этой, зоны может оказаться в условиях сложного нагружения. К аналогичному состоянию приводит процесс закалки. Кроме того, определенная зона основного металла в процессе сварки и остывания подвергается термическому сложному нагружению. В связи с этим возникают проблемы влияния сложности нагружения на форму, размеры и положение мгновенной поверхности текучести, а taкжe на границу разрушения. В монографии приведены результаты исследования по этйм- проблемам для изотропного в начальном состоянии металла. [c.3]

Влияние сложного нагружения на границу разрушения изучено недостаточно. Имеющиеся по этому вопросу работы содержат противоречивые выводы. Поэтому в главе IV дается иссле-дованйе влияния пластической деформации на границу разрушения. Результаты исследования приводят к вполне определенному выводу/что при статических (неусталостного характера) нагружениях в первом квадранте плоскости (ае, Сг) граница разруше-ят не зависит от пути нагружения, т. е, при этих условиях эти границы при простом и сложном нагружениях совпадают. [c.7]

I. Граница разрушения в условных напряже ниях. Испытание трубчатых образцов стали 3 (гл. I, 4 продолжалось до момента начала уменьшения нагрузки или, что то же, до начала образования местных деформаций, т. е. до временного сопротивления. При испытании каждого из трубчатых образцов фиксировалось максимальное внутреннее давление Рвлх Рь и максимальная осевдя сила Ртиг = Рь Соответствующие условные напряжения при временном сопротивлении определялись по формулам [c.98]

На рис. 47 -прстроена условная граница разрушения изотропного металла — эллипс относительных временных сопротивлений (кривая а). Там же нанесены опытные значения отношений и [c.99]

Граница разрушения в истинных напряжения X. Опыты дают также возможность определить истинные напряжения при временном сопротивлении. С этой целью после разрушения образца или после его разгрузки в момент Р—Рь Я = измерялись наружный диаметр и толщина стенки в зоне равномерной деформации. Результаты опытов приведены в табл, 29 и нанесены на рис. 48 в относи-тельщх координатах. Этот рисунок показывает, что условные и истинные напряжения при временном сопротивлении в относительных координатах для опробованных путей нагружения практически совпадают, за исключением пути р = 67,5°, для которого многократное повторение опытов не дало совпадения. Это, по-видимрму, объясняется неравномерностью деформаций по длине образца вблизи этого пути, в силу чего могли быть замерены D и h, не соответствующие временному сопротивлению, и неустойчивостью формы разрушения вблизи этого пути нагружения. Действительно, при р 80° разрушение начиналось с образования шейки, при бб < < 70° — с образования двух конусов, охватывающих всю рабочую длину образца, при 50 <р<60 с появления поперечного надрыва, приО<р< <45 "—с появления продольного надрыва. [c.102]

Первый вариант пути нагружения. При этом варианте пути нагружения все выбранные образцы подвергались осевому растяжению до получения остаточного удлинения, соответствующего = сг2= 1,2 сгво- После полной разгрузки каждый из них подвергался нагружению до разрушения по своему собственному пути. В табл. 30 приведены значения параметра пути повторного нагружения р для каждого образца и результаты опытов, которые показывают, что условная граница, разрушения при рассматриваемом варианте пути нагружения [c.103]

Второй вариант пути нагружения. В этом слу-,чае необходимое количеетво образцов было подвергнуто чистому внутреннему давлению до ai=00 1,2 aso. После полной разгрузки каждый из них подвергался нагружению до разрушения по своему собственному пути. В табл. 31 указаны значения параметра пути нагружения и приведены результаты опытов. lio данным табл. 31 на рис. 50 нанесена граница разрушения. В этом [c.103]

Сопоставление условной границы разрушения стали 3 прй простом нагружении и опытных значений отношений овь и к аьо для второго и третьего видов рассматриваемого варианта пути йагружения показывает (рис. 51), что условная граница [c.106]

Граница разрушения малоуглеродистой стали при простом нагружении в первом квадранте плоскости (00, 02) не опиеы- [c.110]

В условиях, исключающих влияние старений, границы разрушения при простом и сложном статическом (неусталостного характера) нагружениях в первом квадранТе плоскости (ое, <Уг) совпадают, т. е. при этих условиях граница разрушения не зависит от пути нагружения. [c.110]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...