Покрытия никелевых сплавов

Влияние взаимодействия между Al Oa и металлами на прочность волокон показано в табл. 3 [33] прочность измерялась по методу 4-точечного изгиба на небольшом числе волокон. На волокно напыляли слой (толщиной около 1 мкм) различных металлов и сплавов, а затем его нагревали (табл. 3). Как и предполагалось, прочность волокон в результате напыления не снижалась одно и то же значение 5520 МН/м (563 кгс/мм ) было зафиксировано на стержнях после нанесения различных покрытий. Важным результатом (см. табл. 3) является заметное снижение прочности после нагрева стержней, покрытых никелевыми сплавами После нагрева эти тонкие покрытия разрушались, образуя сетку металлических капелек, как показано на рис. 8. Образование капель на поверхности пламенно-полированных образцов начиналось при нагреве до 1000° С, а на поверхности образцов, полированных обычным механическим способом, — только при нагреве до температуры, близкой к точке плавления сплава. [c.182]

ПОКРЫТИЯ НИКЕЛЕВЫХ СПЛАВОВ [c.215]

Покрытия из мелкодисперсной силикатной связки и порошка металлического наполнителя наносились на никелевые сплавы в виде шликеров и формировались в вакууме при температурах 1300-1400° С. [c.143]

Полученные покрытия представляют собой блестящие, плотные металлические слои толщиной от 40 до 300 мкм, с хорошей адгезией к никелевым сплавам. Для получения заданной толщины можно наносить несколько слоев покрытия. [c.143]

Наличие во всех случаях переходного слоя указывает на процесс взаимодиффузии между покрытиями и никелевым сплавом. Переходный слой появляется уже при формировании покрытий, после 100 ч испытаний он увеличивается. Очевидно, различие в поведении тонкого и толстого слоев покрытия № 1 также можно объяснить интенсивной взаимодиффузией никеля и железа. В первом случае наблюдается ускоренное разрушение покрытия, во втором эти процессы несколько замедленны. Окисленный слой незащищенного никелевого сплава при тех же условиях испытания составляет более 200—300 мкм. [c.147]

ПЕРСПЕКТИВЫ ДИФФУЗИОННЫХ ПОКРЫТИЙ ДЛЯ ЗАЩИТЫ НИКЕЛЕВЫХ СПЛАВОВ ОТ ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНО О ОКИСЛЕНИЯ [c.168]

ОСОБЕННОСТИ СОСТАВА И СТРУКТУРЫ ДВУХСТАДИЙНЫХ КОМПЛЕКСНЫХ ДИФФУЗИОННЫХ ПОКРЫТИЙ НА НИКЕЛЕВЫХ СПЛАВАХ [c.172]

Таким образом, использование приема последовательного насыщения поверхности никелевых сплавов позволяет в меньшей степени использовать элементы сплава для формирования покрытия II обеспечивает получение стабильного защитного покрытия. [c.174]

КОРРОЗИОННАЯ СТОЙКОСТЬ, СТРУКТУРА II МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА НИКЕЛЕВЫХ СПЛАВОВ И ЛОПАТОК ГТУ С ЭЛЕКТРОННО-ЛУЧЕВЫМИ ПОКРЫТИЯМИ [c.179]

Во время работы над композитами на основе никелевых сплавов попутно было проведено исследование возможности использования таких сочетаний покрытия и матрицы, в которых составляющие взаимно нерастворимы. Усы сапфира с вольфрамовым покрытием пропитывались расплавом меди. Хотя и были получены композиты с прочностью, достигающей 82 кГ/мм (при 30 об.% усов), имели место уже известные эффекты вымывания покрытия при высокой температуре прочность этого материала оказалась неожиданно низкой и разброс данных был значителен [13]. [c.345]

Движение жидкостей или газов может вызвать повреждение защитной пленки на отдельных участках и, таким образом, способствовать образованию анодных участков, где будет происходить усиленная коррозия (например, струйная коррозия меди и ее сплавов, погруженных в движущуюся воду), или даже являться причиной механического повреждения самого металла (как при кавитационной эрозии). В любом случае может происходить преждевременное повреждение покрытия, вызывающее коррозию основного слоя с последующей потерей защитных слоев или даже полным отслаиванием покрытия с большой площади изделия, так как коррозия приводит к повреждению покрытия, за счет чего увеличивается турбулентность в движущейся среде. Выбором соответствующего покрытия (например, никеля или никелевых сплавов) или изменением геометрической формы изделия можно уменьшить воздействие эрозии. [c.131]

Наилучшие результаты в опытах с пастой получены для покрытий, нанесенных на стальные изделия. Проникновение коррозии в основной металл выявляется в виде коричневых пятен на слое белой пасты, нанесенной на испытываемую поверхность. Коррозия никелевых или медных подслоев проявляется в виде зеленых или темно-коричневых пятен в местах трещин или точечных отверстий в верхнем хромовом покрытии. Однако на изделиях с покрытиями цинковыми сплавами продукты коррозии цинка, имеющие белый цвет, недостаточно заметны, а вздутия при коррозии, характерные для покрытий этого типа, в этом испытании не фиксируются. [c.161]

Другим возможным путем предотвращения взаимодействия является создание барьерных слоев, т. е. покрытий на волокна. В качестве такого барьерного покрытия, обладающего химической инертностью по отношению к никелевой матрице, было использовано покрытие толщиной 5—6 мкм из нитрида титана, которое наносилось на вольфрамовые волокна путем восстановления тетрахлорида титана водородом в присутствии азота [7 ]. Эффективность покрытия нитридом титана вольфрамовых волокон проверяли на образцах композиционного материала, состоящего из матричного никелевого сплава, армированного вольфрамовыми волокнами с тонким слоем покрытия нитридом титана. После отжига образцов при температурах 1100—1200° С с выдержкой 1, 10 и 100 ч из композиций вытравливалась вольфрамовая проволока путем растворения матрицы. Предел прочности извлеченных волокон с покрытиями оказался выше предела прочности таких же волокон без покрытия. Это объясняется тем, что волокна без покрытия при изготовлении композиций, растворяясь в матрице при нагреве, уменьшают эффективный диаметр. Кроме того, покрытия залечивают некоторые поверхностные дефекты волокон. [c.31]

Методы нанесения покрытий целесообразно использовать для изготовления материалов с упрочнителями, не допускающими контакта с жидким металлом, например, таких как борные волокна — с алюминием, углеродные волокна — с никелевыми сплавами, большинство нитевидных кристаллов — с металлами, а также волокон, не подвергающихся пластической деформации (углеродные, борные волокна, волокна и нитевидные кристаллы тугоплавких соединений). [c.167]

Разработана [29] фосфатирующая грунтовка АК-209 (бывшая ВГ-5), представляющая собой суспензию пигментов в растворе синтетических смол в смеси органических растворителей и в кислотном разбавителе. Грунтовка является однокомпонентной и предназначается для грунтования поверхностей алюминиевых сплавов, сталей, никелевых сплавов и других металлов, эксплуатируемых при температуре до 300 °С. Отличительной особенностью этой грунтовки является повышенная теплостойкость и высокие защитные свойства. Системы покрытий с крем-нийорганическими эмалями КО-88 и КО-811 по грунтовке [c.151]

Никелевые покрытия и плакирующие сплавы на основе никеля используют в зарубежной практике для защиты от коррозии элементов оборудования глубоких нефтяных скважин (труб, вентилей). В работе [48] приведены результаты испытания труб, изготовленных из стали марки AISI 4130 с плакировкой никелевым сплавом 625, полученных методом горячего изостатического прессования. Толщина плакирующего слоя биметалла составляла 29 и 4 мкм. Испытания включали анализ изменения механических свойств материалов после вьщержки в хлорсодержащей среде в присутствии сероводорода, оценку стойкости их к коррозионному растрескиванию и питтинговой коррозии. Результаты лабораторных и промышленных испытаний показали высокие эксплуатационные свойства биметалла при использовании в качестве конструкционного материала для оборудования высокоагрессивных сероводородсодержащих глубоких скважин. [c.96]

Покрытие, полученное напылением термореагирующего N1— А1-порошка НА67, обладает комплексом свойств, обеспечивающих его успешное применение в теплонапряженных конструкциях [1]. При длительной эксплуатации таких конструкций существенное влияние на работоспособность покрытия начинают оказывать диффузионные процессы в слое покрытия и на границе его с подложкой, как это имеет место, например, при эксплуатации алитированных слоев. В ряде случаев это может приводить к изменению прочностных характеристик основного материала (подложки) [2]. Известен опыт торможения диффузионных процессов в напыленном покрытии из алюминидов никеля за счет введения в его состав фосфора [3]. Однако присутствие фосфора в покрытии, напыленном на жаропрочные материалы, по-видимому, неприемлемо. Более перспективным представляется введение в состав покрытия тугоплавких металлов, входящих в состав жаропрочных никелевых сплавов. [c.112]

Другой важной служебной характеристикой никель-алюминие-вых покрытий является их жаростойкость. Из практики диффузионного напыления жаростойких покрытий известно, что комплексное насыщение никелевых сплавов (хромоалитирование, алюмо-силицирование) положительно влияет на защитные свойства покрытия [3]. Ранее было показано, что наличие третьего элемента (например, фосфора) в никель-алюминиевых плазменных покрытиях может снижать интенсивность их диффузионного рассасывания, повышать долговечность их защитного действия. [4]. [c.125]

Концентрация и распределение в эмалях ЭВ-55А, ЭВК-13, ЭВК-103 согласуются с данными испытаний жаростойкости никелевых сплавов, защищенных указанными покрытиями. Для стеклокристаллических эмалей ЭВК-13 и ЭВК-103 отмечена максимальная концентрация на поверхности (0.8 вес.%), тогда как для менее жаростойкой эмали Э В-55 А концентрация изотопа в поверхностном слое достигала 3.6 вес.%. Одной из причин этих различий является, вероятно, наличие в ЭВ-55А мельничной добавки из СгаОд (30 вес.%). Кислород может диффундировать по границам раздела стекловидной матрицы с кристалликами Ст Од. [c.176]

Покрытие Со—Сг—А1— в настоящее время считается одним из лучших вариантов защиты от солевой коррозии [3]. Представлялось полезным оценить взаимодействие покрытия на Со-основе с никелевым сплавом. В исходном состоянии покрытие Со—25 Сг— 14 А1—0.2 [4] представляет собой смесь двух фаз твердого раствора на основе Со и интерметаллида СоА1. В процессе службы покрытия происходит рассасывание его в защищаемый сплав (рис. 2). Под покрытием наблюдается образование вытянутых частиц интерметаллидной фазы с микротвердостью 650кгс/мм. [c.217]

Показана возможность получения жаростойких покрытий на никелевые сплавы методом адсорбционно-физического отложения. Присутствие в составе покрытий элементов (железо, кремний), содержащихся в матрице, указывает на наличие процессов взаимодействия частиц дисперсной фазы с силикатной матрицей. Лит. — 6 назв., ил. — 3. [c.266]

Ряс. 1. Несоответствие параметров кристаллических решеток основных фаз никелевого сплава (i) и твердого раствора покрытия ( ) в зависимости от соотпошешш r/Ni в слое нихрома. [c.172]

Основными структурными составляющими двухстадийного комплексного диффузионного покрытия являются фазы p-NiAl и -(N1, Сг)зА1. Между параметрами решеток основных фаз никелевых сплавов и подслоя нихрома существует положительное размерное несоответствие. В наружной зоне покрытий концентрация легирующих элементов сплавов, таких как титан, ванадий, молибден, значительно ниже, чем при одностадийном формировании защитных покрытий. [c.243]

НОЙ системе серебро — окись алюминия. Окись алюминия не смачивается серебром и поэтому очень слабо упрочняет матрицу. Проблема несмачиваемости усов АЬОз расплавом серебра была решена предварительным напылением на них тонкого слоя металла (никеля) в вакууме. Впоследствии эту проблему обсуждали Ноуан, и др. [ 2в] в связи с разработкой покрытий для окиси алюминия с целью использования ее в матрице из никелевых сплавов. Было разработано несколько покрытий для AI2O3, но ни одно из них полностью не отвечало поставленной задаче, так как либо было нестабильным, либо вызывало разупрочнение волокна. Другой способ регулирования степени взаимодействия на поверхности раздела был предложен Саттоном и Файнголдом [45]. Никелевые сплавы, содержащие 1% различных активных металлов, сильно взаимодействовали с сапфиром. Существенно снижая содержание активных добавок, можно было в некоторой степени регулировать реакцию. Прочность связи была увеличена таким образом до [c.127]

На рис. 10 показано влияние легирующих элементов на энергию поверхности раздела в некоторых композитах системы никелевый сплав — окись алюминия. Более электроположительные добавки концентрируются на поверхности раздела. При увеличении сродства легирующего элемента к кислороду уменьшается концентрация этого элемента, обеспечивающая полное покрытие поверхности окисла на границе с расплавом (это связано со свободной энергией образования соответствующих окислов). Если растворенные атомы образуют менее стабильные окислы, чем растворитель, то они, по-видимому, не адсорбируются на поверхности раздела, и энергия поверхности раздела изменяется очень мало. Согласно уравнению адсорбции Гиббса, избыток концентрации на поверхности раздела определяется изменением уж.т в зависимости от активности растворенного вещества. На рис. 11 приведена зависимость Y (. т от концентрации титана в никеле. В области линейной зависимости уж.т (интервал концентрации титана 0,1—1,0%) на поверхности AI2O3 образуется монослой титана. При более высоком содержании Ti в расплаве поверхностное натяжение у , т становится постоянным и составляет 0,4 Дж/м , что соответствует, по-видимому, многослойной адсорбции. В этой области концентраций краевой угол становится меньше ЭО"" ( 70°) и пропитка расплавом становится возможной. [c.323]

В последующих экспериментах по применению пропитки никелевыми сплавами были использованы волокна сапфира большого диаметра (0,5 мм) с различными покрытиями (Ноуан и др. [39]). Зти опыты оказались неудачными, так как даже толстые вольфрамовые покрытия не защищали волокна от повреждения (разд. IV, А). Последующие программы разработки композитов, связанные с использованием гальванического осаждения и диффузионной сварки, будут обсуждаться в разд. III. [c.327]

Интенсивные исследовательские работы по упрочнению усами-сапфира никелевых сплавов тем не менее не позволили разработать технологию производства композита с нужными свойствами (Ноуан [37]). Много осложнений возникло в связи с неоднородностью усов по размеру и качеству. Однако основное препятствие для дальнейших разработок составили большие трудности в изготовлении воспроизводимых испытательных образцов путем пропитки расплавом или гальванического осаждения с последующим горячим прессованием (ЕР/РВ). При исследовании процессов пропитки расплавом обнаружилась необходимость применения покрытий для облегчения смачивания. Однако не было найдено покрытий, устойчивых в контакте с жидким металлом при температурах пропитки (- 1720 К). Условия смачивания были труднодостижимы, и в большинстве случаев испытания на растяжение не были проведены в связи с большой пористостью образцов. [c.345]

Продольная прочность композита с матрицей из никелевого сплава, упрочненного непрерывными волокнами сапфира с гальваническим Ni-покрытием i[39], оказалась выше, чем у никеля, упрочненного усами сапфира, однако выдергивание волокон на изломах говорило о слабой связи в композите. Продолжая работы над Ni и Ni — Сг матрицами, упрочненными сапфиром с покрытием Y2O3, Ноуан ([37] обнаружил разупрочнение волокон в композитах, изготовленных горячим прессованием пучков 0°-ных волокон и фольги. Одновременно Меган и Харрис [31] использовали [c.346]

Необходимо отметить, что указанные факторы — амплитуда деформации, длительность и максимальная температура цикла — являются основными, но не единственными параметрами, определяющими вид разрушения. Не изменяя в целом вид диаграммы, границы областей, характеризующих разрушения различного вида, можно сдвигать в ту или иную сторону для учета воздействия технологических и экшлуатационных факторов (например, шособа и режима выплавки металла, влияния среды, защитных покрытий). Так, вакуумная выплавка никелевого сплава существенно повышает прочность границ зерен, вследствие чего при одних и тех же условиях нагружения смещается область величин сре, фо Ф 1 в которой разрушение происходит по границам зерен. Наоборот, при активном повреждении границ зерен, например при эксплуатации в газовых средах или при склонности материала к межкристаллитной коррозии, разрушение от термической усталости почти всегда начинается по границам зерен еледовательно, в этом случае уменьшаются области Л и 5 на рис. 58 (по границам зерен развивалось разрушение при нагружении стали 12Х18Н9Т при 750° С тв=1,5 [c.102]

В работе [7 на основе термодинамических данных, на примере барьерного покрытия нитридом титана показана возможность расчета условий равновесия указанного покрытия с жидким никелевым сплавом. Экспериментальная проверка показала, что в среде аргона нитрид титана интенсивно растворяется в никелевом расплаве ХН78Т (ЭИ435), в то время как в атмосфере азота нитридное покрытие не растворяется. [c.31]

Для улучшения смачивания сапфира никелем или алюм1инием и усиления шрочности связи между ними на сапфировые волоша можно также нанести промежуточное тонкое покрытие из сплавов никеля или сплавов типа нихрома. Сегрегируя на поверхности раздела, хром обеспечивает наиболее благоприятное смачивание сапфира никелем, а отсутствие образования новых промежуточных фаз сохраняет исходную высокую прочность арматуры. Иначе решать ту же задачу можно, вводя в никелевую матрицу легирующие компоненты тита на и хрома. [c.70]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...