Жаропрочные сплавы на никелевой основе деформируемые

Химический состав жаропрочных деформируемых сплавов на никелевой основе [c.184]

Старение сплавов жаропрочных на никелевой основе деформируемых 183, 185—187, 19И 200, 201 Старение сталей жаропрочных хромомолибденованадиевых 106, 111, 119 [c.439]

Жаропрочные деформируемые сплавы на никелевой основе [c.567]

XI. Жаропрочные и жаростойкие деформируемые сплавы на никелевой основе [c.28]

Скорость резания (в м/мин) при точении жаропрочных и жаростойких деформируемых сплавов на никелевой основе (XI группа) [c.248]

Сплавы на никелевой основе жаропрочные деформируемые помимо никеля содержат 13—22% хрома, 1,1—2,8% титана, а иногда 2—7% вольфрама и 2—6% молибдена. Сплавы на никелевой основе жаропрочные литейные помимо никеля и хрома содержат молибден, вольфрам, титан и алюминий. [c.288]

Жаропрочные деформируемые сплавы на никелевой основе ведут себя по-иному. Вследствие растворения высокодисперсных интерметаллических соединений и снижения истинного предела прочности при закалке их обрабатываемость улучшается и, наоборот, ухудшается при отжиге и отпуске, вызывающих выделение интерметаллидов и упрочнение сплавов. [c.289]

Сплавы на никелевой основе жаропрочные деформируемые [c.290]

К V группе отнесены жаропрочные деформируемые сплавы на никелевой и железоникелевой основах, легированные большим количеством хрома. В их состав входят в небольших Количествах титан, алюминий, вольфрам, молибден и другие элементы. [c.43]

Жаропрочные деформируемые сплавы на железоникелевой и никелевой основах (группа V) [c.327]

В зависимости от основных свойств высоколегированные деформируемые стали и сплавы в соответствии с ГОСТ 5632—61 разделяют на три группы I — коррозионностойкие (нержавеющие) стали, И — жаростойкие (окалиностойкие) стали и сплавы, III—жаропрочные стали и сплавы. По структуре, получаемой при охлаждении на воздухе после высокотемпературного нагрева, стали разделяют на шесть классов 1) мартенситный, 2) мартенсито-ферритный, 3) ферритный, 4) аустенито-мартен-ситный, 5) аустенито-ферритный, 6) аустенитный. Сплавы различают двух видов на железо-никелевой основе и никелевой. [c.7]

Деформируемые высоколегированные стали и сплавы на железоникелевой и никелевой основах предназначены для работы при высоких температурах и в условиях, где требуется высокая стойкость против коррозии. В соответствии с ГОСТ 5632—61 эти стали и сплавы подразделяются на три группы 1) коррозионностойкие (нержавеющие), 2) жаростойкие (окалиностойкие) и 3) жаропрочные. [c.270]

Стали и сплавы высоколегированные коррозионно-стойкие, жаростойкие и жаропрочные (деформируемые). Марки. В стандарте приводятся группы дефор.мируемых сплавов на железоникелевой и никелевой основах. Регламентируется химический состав сталей мартенситного, мартенсито-ферритного, ферритного, аустенито-мартенситного, аустенито-ферритного и аустенитного класса, а также сплавов на железоникелевой и никелевой основах. Указывается примерное назначение по применению коррозионно-стойких, жаростойких и жаропрочных сталей и сплавов. [c.486]

Различают литые коррозионностойкие и жаропрочные стали и сплавы (заготовка, получаемая только литьем) и деформируемые стали и сплавы, когда заготовка подвергается ковке. На деформируемые высоколегированные стали и сплавы на железоникелевой и никелевой основах, предназначаемые для работы в условиях, где [c.8]

В таком виде уравнение (4.7), так же как и уравнения (4.5), (3.7), (3.8), учитывает изменение пластичности и прочности материала, происходящее с увеличением длительности действия циклической нагрузки. Так как время цикла Тц определено без учета времени выдержек, то при этом длительное статическое повреждение, возникающее на площадках А, В, Сцикла по рис. 4.8, должно быть учтено дополнительно. Зависимости прочности Овх и пластичности 113х от времени нагружения устанавливаются экспериментально. Для деформируемых жаропрочных сплавов на никелевой основе удовлетворительное описание длительной пластичности наблюдается при значениях = 10, что означает уменьшение пластичности вдвое за 1000 ч работы. Для литых сплавов необходимо принимать во внимание температуру цикла так, например, для сплава ЖС6У при I = 1000 и 1050° С указанные допущения справедливы, а при i = 800° и i = 900° С уменьшения пластичности с увеличением времени эксплуатации у них не наблюдается [16]. [c.91]

Поверхность предельного состояния характеризует прочность материала детали при пропорциональном нагружении, когда число циклов и длительность действия нагрузки возрастают одновременно в одинаковой степени. На диаграмме рис. 4.8 этому процессу соответствует перемеп] ение по лучу ОА . Если в рассматриваемый момент наработка детали характеризуется горизонтальными координатами точки П, то запас по циклической долговечности (для уровня нагрузки в детали А д) определяется отношением отрезков ОА/ОД. Вертикальные и горизонтальные проекции сечений поверхности предельного состояния представляют собой кривые малоцикловой усталости Ае — Ы, Ае — Тц и зависимость долговечности от длительности выдержки в цикле Тц — N. Эти кривые для конструкций энергетического машиностроения рассмотрены в гл. 2 и 3. Зависимости Ае — N как для литых, так и для деформируемых жаропрочных авиационных сплавов на никелевой основе могут быть представлены уравнениями Мэнсона — Коффина АеМ = С. Особенностью этих сплавов является то, что величины т т С при высоких температурах (750—1050° С) не постоянны, а изменяются в широких пределах т — в 1,5— 2 раза, С — до 10—20 раз). Поэтому использование зависимостей типа Ае — в расчетах деталей авиационных двигателей требует экспериментального исследования соответствуюш его материала и определения постоянных т ж С. Однако возможны некоторое обобш ение экспериментальных данных и вывод расчетных зависимостей, пригодных для определения долговечности. Если рассматривать совокупность полученных экспериментальных точек для материалов одного класса и определить средние значения и границу нижних значений области разброса экспериментальных точек, то для долговечностей 10 — 10 соответствующие уравнения этих кривых можно представить в виде [c.88]

Выбор оптимального легирования высоконикелевого шва и повышенной жаропрочности проведен в работе 1101. В качестве упрочнения было примято иитерметаллидное упрочнение твердого раствора фазами типа П1з (Т1А1), являюш,ееся основным для деформируемых сплавов на никелевой основе. Так как введение титана II алюминия повышает склонность сварных швов на никелевой основе к образованию трещин при сварке, то задачей исследования было нахождение оптимального соотношения молибдена и вольфрама с титаном и алюминием, обеспечивающего, с одной стороны, стойкость против горячих трещин, а с другой — высокую жаропрочность и длительную пластичность. [c.247]

Характеристики групп стали следующие I — теплостойкие хромистые, хромокремнистые и хромокремнемолибденовые стали перлитного класса (Сг 8 81 N1 Мо) II — коррозионно-стойкие высокохромистые стали ферритного и полуферритного классов (Сг 13) III коррозионно-стойкие — кислотоупорные и жаропрочные стали аустенитного класса п переходного аустенитно-мартенситного класса (Сг 18, N1 > 9) IV — жаропрочные и окалиностойкие хромоникелевые и хромоникелемарганцовистые сложнолегированные стали аустенитного класса (Сг > 18 N1 >10 Мп > 10 81 Мо) V — жаропрочные деформируемые сплавы на никелевой основе VI жаропрочные литейные сплавы на никелевой основе VII — сплавы на титановой основе. [c.479]

Жаропрочные и жаростойкие деформируемые сплавы на никелевой основе (группа XI) легированы большим количеством хрома (10—20 %). В их состав в небольших количествах входят титан, алюминий, вольфрам, молибден и другие элементы. Как и коррозионно-стойкие стали, сплавы данной группы ихмеют повышенную склонность к налипанию, вызывающую адгезионный износ инструмента. Обработку сплавов рекомендуется проводить при непрерывном резании твердосплавным инструментом, при прерывистом резании — быстрорежущим инструментом. [c.35]

Механическая обработка нержавеющих и хромоникелевых сложнолегированных сталей, жаропрочных деформируемых и литейных сплавов на никелевой основе вызывает большие затруднения, связанные с особыми свойствами этих материалов — большой вязкостью и низкой теплопроводностью. Большие трудности возникают и при механической обработке титановых сплавов. В связи с этим представляет значительный интерес опыт обработки таких материалов методом анодного точения лентой. Этот метод позволяет при высокой производительности получать заготовки с минимальными припусками под следующую чистовую обработку точением или шлифованием. [c.97]

Кроме рассмотренных деформируемых жаропрочных сплавов, в промышленности находят применение жаропрочные сложнолегированные литые сплавы на никелевой основе (ЖС6, ВХН-1 и др.), содержащие около 60% никеля, а также на кобальтовой основе (ВЗК, ЛК4 и др.) с содержанием кобальта около 60%. [c.16]

Влияние ультразвука на структуру и свойства жаропрочных и коррозионностойких сплавов на никелевой основе изучалось на марках ЭИ-661, Х20Н80, ЭИ-437БУ, ЭП-220, ЭП-109, ЭП-495, ЭП-567, хастеллой Д 1. Эти сплавы обладают крупнокристаллической столбчатой структурой и весьма низкой деформируемостью. Предполагалось, что измельчение структуры в ультразвуковом поле улучшит деформируемость и тем самым повысит выход годного металла. Плавки сплава ЭИ-661 проводились в открытой индукционной печи, для ультразвуковой обработки использовался генератор на 10 кет. Под действием ультразвука наблюдалось значительное измельчение зерна и уменьшение зоны столбчатых кристаллов до 2—3 мм. В контрольных слитках ширина столбчатой зоны составляла 22—25 мм (иногда она доходила до центра слитка). При исследовании микроструктуры установлено, что в результате обработки в процессе кристаллизации выделяется большое количество хрупкой фазы, располагающейся по границам зерен и в междуосных пространствах. В некоторых участках эта фаза образует сплошную сетку. В контрольных слитках фаза выделяется в значительно меньшем количестве. Твердость выделившейся фазы (700—650 НУ) выше твердости основного твердого раствора (450-500 НУ). [c.480]

Жаропрочные деформируемые сплавы на железоникелевой, никелевой и кобальтовой основах (типа ХН77ТЮ, Х20Н80Т) или литейные (типа ЖС6-К, ВЖ36-Л2). Первые применяют для деталей, работающих при температурах 750—900° С, вторые — при температурах 900—1000° С в условиях больших нагрузок. Эти стали подвергают закалке и старению. Обрабатываемость деформируемых сплавов в 6—12 раз ниже, чем стали 45. Литейные сплавы по сравнению с ними обладают меньшей вязкостью, меньше при их обработке и силы резания. Наличие большого количества интерметаллидных включений и карбидов приводит к тому, что обрабатывать литейные сплавы инструментом из быстрорежущей стали практически нельзя из-за большого износа. Поэтому в основном применяют инструменты, оснащенные твердым сплавом, причем скорости резания назначают в 15—20 раз более низкие, чем. при обработке стали 45, как правило, они не превышают 8—10 м/мин. [c.34]

Деформируемые высоколегированные стали и сплавы на железоникелевой и никелевой основе по ГОСТ 5632—72 подразделяются на три группы I — коррозионностойкие (нержавеющие) стали, стойкие против электрохимической коррозии (атмосферной, щелочной, кислотной, солевой и др.) II — жаростойкие (окалиностойкие) стали и сплавы, стойкие против химического разрушения поверхности в газовых средах при температурах выше 550° С, работающие в ненагруженном или слабонагружен-ном состоянии III — жаропрочные стали и сплавы, работающие в нагруженном состоянии при высоких температурах в течение определенного времени и обладающие при этом достаточной окалиностойкостью. [c.47]

X. т. применяют в качестве осн. легирующей добавки при выплавке спец. снла-вов—на основе Ni, Сои др. (см. Никелевые сплавы дефор.мируе.чые жаропрочные, Никелевые сплавы литейные жаропрочные. Кобальтовые деформируемые сплавы. Кобальтовые литейные сплавы. Никелевые сплавы деформируемые жаростойкие, Сплавы с особыми физическими свойствами). [c.418]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...