Сплав на никелевой железоникелевой основе

Жаропрочные сплавы на никелевой и железоникелевой основе [c.189]

Механизмы упрочнения железоникелевых сплавов весьма сходны с таковыми для сплавов на никелевой основе (последние были подробно рассмотрены в предшествующих главах). Ниже мы приводим обзор механизмов упрочнения сплавов на железоникелевой основе с упором на те аспекты упрочнения, которые не характерны для сплавов на основе никеля. Ранее мы обсудили действие элементов, вызывающих твердорастворное упрочнение теперь ограничимся рассмотрением их влияния на упрочнение старением. [c.222]

Старение по g -фазе. Упорядоченная у -фаза со структурой г.ц.к. (Llj) выделяется преимущественно в сплавах А-286 и 901. По аналогии со сплавами на никелевой основе можно связать прочность железоникелевых сплавов с несколькими (не обязательно аддитивными) эффектами. К их числу отнесем энергию антифазных границ и дефектов упаковки в у -фазе, прочность, когерентные искажения и объемную долю (1 /у/) У -фазы, размер частиц у -фазы, различие модулей упругости между фазами у и у. Поговорим немного об этих эффектах. [c.222]

В зависимости от химического состава сплавы подразделяют на классы по основному составляющему элементу сплавы на железоникелевой основе сплавы на никелевой основе. [c.120]

Относительное, а вероятно, и абсолютное снижение потребления титана для двигателей военных машин можно объяснить тем, что для военных самолетов в значительной мере требуются двигатели для сверхзвуковых скоростей, т. е. турбореактивные, где возможность применения титана меньше, чем в турбовентиляторных, из-за особенностей самой конструкции. Кроме того, наблюдается постоянная тенденция к форсированию военных машин, повышению рабочих температур компрессора — основного узла, где можно выгодно применить титан. Последние ступени компрессора наиболее форсированных турбореактивных двигателей работают при температурах, превышающих 600° С, что привело к применению на этих ступенях жаропрочных сплавов на никелевой и железоникелевой основах. [c.425]

Целью перспективных разработок суперсплавов является повышение надежности и экономичности за счет снижения содержания дорогостоящих легирующих элементов. До температур 680 °С целесообразно использование железоникелевых сплавов с высокими свойствами, хорошей обрабатываемостью и ценой более низкой, чем у сплавов на никелевой основе. [c.583]

Важной классификацией легированных сталей является деление их на структурные классы мартенситный, мартенситно-ферритный, ферритный, аустенито-мартенситный, аустенито-ферритный, аусте-нитный. Высоколегированные коррозионностойкие, жаростойкие и жаропрочные сплавы подразделяются на сплавы на железоникелевой основе и сплавы на никелевой основе. [c.103]

Аустенитные и аустенито-мартенситные стали (типа СН), а также стали и сплавы на железоникелевой основе обладают плохой обрабатываемостью, особенно при прерывистом резании. Очень трудно обрабатываются жаропрочные сплавы на никелевой основе. [c.44]

К V группе отнесены жаропрочные деформируемые сплавы на никелевой и железоникелевой основах, легированные большим количеством хрома. В их состав входят в небольших Количествах титан, алюминий, вольфрам, молибден и другие элементы. [c.43]

Сплавы на никелевой и железоникелевой основе [c.289]

СПЛАВЫ НА НИКЕЛЕВОЙ И ЖЕЛЕЗОНИКЕЛЕВОЙ ОСНОВЕ ДЛЯ РАБОТЫ ПРИ ТЕМПЕРАТУРЕ 650—850 С [c.289]

Жаропрочные сплавы на никелевой и железоникелевой основе, выплавляемые в вакуумных печах для работы при температуре 700—940 °С — Виды поставляемого полуфабриката 330 — Марки 326—327 — Механические свойства 328—329 — Назначение 326 — Химический состав 327 [c.379]

Стали высоколегированные и сплавы коррозионностойкие, жаростойкие и жаропрочные обладают особыми свойствами. Согласно ГОСТ 5632—72 к этой группе относятся стали и сплавы на железной, железоникелевой и никелевой основах, предназначенные для работы в коррозионноактивных средах и при высоких температурах. В зависимости от основных свойств эти стали и сплавы подразделяют на группы первая — коррозионностойкие (нержавеющие) стали и сплавы, обладающие стойкостью против различных видов коррозии вторая — жаростойкие (окалиностойкие) стали и сплавы, обладающие стойкостью против химического разрушения поверхности в газовых средах при температуре выше 550° С, работающие в ненагруженном или слабонагруженном состоянии третья — жаропрочные стали и сплавы, способные работать в нагруженном состоянии при высоких температурах в течение определенного времени и обладающие при этом достаточной жаростойкостью. [c.26]

В сплавах на никелевой и железоникелевой основах, не легированных титаном, алюминием, ниобием, ванадием, молибденом, вольфрамом, кобальтом, медью массовая доля перечисленных остаточных элементов не должна превышать норм, указанных в табл. 3. [c.345]

Высоколегированные сплавы подразделяют на две большие группы а) сплавы на железоникелевой основе и б) сплавы на никелевой основе. К железоникелевым отнесены сплавы, структура которых является твердым раствором хрома и других легирующих элементов в железоникелевой основе (сумма содержаний никеля и железа более 65% при приблизительном отношении никеля к железу 1 1,5). К никелевым отнесены сплавы, структура которых является твердым раствором хрома и других легирующих элементов в никелевой основе (содержание никеля не менее 55%). [c.567]

Установлено, что при протягивании жаропрочных сталей и сплавов на железоникелевой основе чаще всего происходит стружкообразование первого вида, а при обработке жаропрочных сплавов на никелевой основе и титановых сплавов — стружкообразование второго вида. [c.349]

Для обработки жаропрочных сплавов на никелевой основе протяжки должны иметь стружечные канавки больших размеров, чем для обработки жаропрочных сталей и сплавов на железоникелевой основе. Для протягивания титановых сплавов требуется инструмент с канавками еще больших размеров. [c.355]

Применение смазывающе-охлаждающих жидкостей способствует уплотнению витков стружечной спирали в большей степени при протягивании жаропрочных сталей и сплавов на железоникелевой основе, чем при обработке жаропрочных сплавов на никелевой основе и титановых сплавов. Эффективность смазки-охлаждения понижается с увеличением толщины среза. [c.355]

При протягивании жаропрочных сталей и сплавов на передней поверхности зубьев инструмента образуется застойная зона и нарост. Жаропрочные сплавы на никелевой основе более склонны к наростообразованию, чем сплавы на железоникелевой основе. [c.355]

Сплавы на никелевой и железоникелевой основе для работы при температуре 650-850 °С [c.649]

Особыми физическими свойствами (коррозионной стойкостью, жаростойкостью, жаропрочностью и др.) обладают высоколегированные стали и сплавы на железной, железоникелевой и никелевой основах (последние в справочнике не рассматриваются). [c.26]

Никель — дефицитный и дорогой легирующий элемент и поэтому в тех случаях, когда условия работы конструкции позволяют, используют стали с пониженным его содержанием или без-никелевые хромистые стали. В сплавах на железоникелевой основе содержание никеля еще выше, чем в хромоникелевых сталях. В никелевых сплавах никель служит основой, а железо — легирующей присадкой. Эти сплавы благодаря своим свойствам находят применение в ответственных конструкциях, работающих в сложных и специфических условиях. [c.279]

Таблица 8.27. Механические свойства сплавов на железоникелевой и никелевой основе при повышенных температурах

Назначение сплавов на железоникелевой и никелевой основе приведено в табл. 8.26 (ГОСТ 5632-72), а некоторые механические свойства — в табл. 8.27. [c.291]

Химический состав (по легирующим элементам) и механические свойства коррозионно-стойких сплавов на железоникелевой и никелевой основах [c.298]

Ряд суперсплавов на никелевой основе при затвердевании и/или термической обработке образует карбидные выделения типа Mg . Из железоникелевых сплавов лишь немногие содержат достаточно молибдена, чтобы эта фаза могла образоваться. Однако несколькими исследователями [24, 27] выделения М С, образовавшиеся по реакции старения, были опре- [c.220]

Железоникелевые суперсплавы более склонны к формированию вторых фаз — G, а, IX ТА Лавеса, чем суперсплавы на никелевой основе. Обычно появление этих фаз приводит к охрупчиванию сплавов, ибо фазы хрупки по своей природе. Наиболее эффективным средством избежать их появления служит надлежащий выбор химического состава, режимов термической обработки и температур эксплуатации. Частицы этих фаз, выделившиеся в процессе затвердевания слитка, можно эффективно устранять в цикле гомогенизирующей термической обработки и применением контролируемой горячей обработки давлением. [c.231]

В части управления микроструктурой в процессе обработки железоникелевые сплавы значительно более удобный объект, чем суперсплавы на никелевой основе [20]. Это преимущество непосредственно связано с возможностью использовать для управления размером зерен выделение т - или 6-фаз. Чтобы обеспечить рекристаллизацию в процессе ковки или термической обработки, его температура должна превышать температуры сольвус для фаз к и у (приведены в табл. 6.2 для некоторых промышленных сплавов). Если рекристаллизация возможна ниже температур сольвус фаз т или 6, эти фазы станут эффективным средством для управления ростом зерна. Температуры сольвус т - и 6-фаз для некоторых промышленных сплавов также приведены в табл. 6.2. [c.235]

Конструктивные элементы и размеры сварных соединений из сталей, сплавов на железоникелевой и никелевой основах, выполняемых ручной дуговой сваркой, приведены в табл. 18. [c.29]

Коррозионно-стойкие сплавы на железоникелевой и никелевой основе. Аустенитные (аустенитно-ферритные) стали не обеспечи--вают достаточно высокой коррозионной стойкости в таких средах, как серная и соляная кислоты. В этих случаях используют сплавы на желе оникелевой основе, например сплав 04ХН40МДТЮ (табл. 11), имеющий после закалки от 1050—1100°С и старения при 650—700 °С структуру аустенит и интерметаллидную у -фазу типа П1з (Т1, А1). Сплав предназначен для работы при больших нагрузках в растворах серной кислоты. [c.298]

Задача данной главы — обзор и оценка уровня современных знаний о механизмах, ответственных за прочность аустенитных суперсплавов. Подходя к решению этой задачи, мы рассмотрим механизмы упрочнения аустенитной фазы — матрицы, а также пути, посредством которых фазы (главным образом у [Nij Al, Ti)], но иногда и У (N13X1) или ц [Ni3(Nb, А1, Ni)]), выделяющиеся в процессе старения, воздействуют на прочность и сопротивление ползучести и усталости. При определенных обстоятельствах сплавы на железоникелевой или кобальтовой основе упрочняются в результате старения за счет выделения либо карбидов, либо интерметаллических соединений. Однако наиболее выразительного эффекта упрочнения удается достичь у сплавов на никелевой основе, поэтому при последующем рассмотрении главное внимание сосредоточено именно на них. В обзоре отводится место и дисперсному упрочнению твердыми некогерентными частицами типа оксидных. Подробности приготовления дисперсноупрочненных сплавов изложены в гл. 17, а факторы, влияющие на сопротивление усталости, — в гл.10. [c.83]

Перестаривание. Многие сплавы на никелевой основе пере-стариваются посредством относительно простого механизма, контролирующего созревание частицы у -фазы при температурно-временных параметрах, превышающих таковые для старения на максимум твердости. Процесс перестаривания железоникелевых сплавов несколько сложнее из-за метастабильности богатой титаном у -фазы и богатой ниобием у"-фазы. Продолжительные выдержки при соответствующих температурах способны привести к превращению э -фазы в т)-фазу в сплавах А-286 и 901 и у"-фазы в 5-фазу — в сплаве 718. Обычно этим превращениям сопутствует утрата необходимых свойств. Подрастание частиц у - и у"-фаз может оказаться промежуточной стадией в этих превращениях, особенно при невысоких температурах. [c.226]

Изготовление этих сталей и сплавов предусмотрено ГОСТ 5632—72. Стандарт распространяется на деформируемые стали и сплавы на железной, железоникелевой и никелевой основах, предназначенные для работы в условиях коррозиоииоактивных сред и высоких температур. [c.49]

Коррозионностойкие сплавы на железоникелевой и никелевой основе, Они применяются для обеспечения более высокой коррозионной стой кости в таких средах, как серная и соляная кислоты В этих сл> чаях используют сплавы на железоникелевой основе, например, сплав 04ХН40МДЮ, имеющий после. закалки и отпуска при 650. 700 С структуру аустенит и ин-терметаллилную у- фазу типа N 3 ("П, А1). Сплав предназначен для работы при больших нагрузках в растворах серной кислоты. [c.98]

Жаропрочные деформируемые сплавы на железоникелевой, никелевой и кобальтовой основах (типа ХН77ТЮ, Х20Н80Т) или литейные (типа ЖС6-К, ВЖ36-Л2). Первые применяют для деталей, работающих при температурах 750—900° С, вторые — при температурах 900—1000° С в условиях больших нагрузок. Эти стали подвергают закалке и старению. Обрабатываемость деформируемых сплавов в 6—12 раз ниже, чем стали 45. Литейные сплавы по сравнению с ними обладают меньшей вязкостью, меньше при их обработке и силы резания. Наличие большого количества интерметаллидных включений и карбидов приводит к тому, что обрабатывать литейные сплавы инструментом из быстрорежущей стали практически нельзя из-за большого износа. Поэтому в основном применяют инструменты, оснащенные твердым сплавом, причем скорости резания назначают в 15—20 раз более низкие, чем. при обработке стали 45, как правило, они не превышают 8—10 м/мин. [c.34]

Деформируемые высоколегированные стали и сплавы на железоникелевой и никелевой основе по ГОСТ 5632—72 подразделяются на три группы I — коррозионностойкие (нержавеющие) стали, стойкие против электрохимической коррозии (атмосферной, щелочной, кислотной, солевой и др.) II — жаростойкие (окалиностойкие) стали и сплавы, стойкие против химического разрушения поверхности в газовых средах при температурах выше 550° С, работающие в ненагруженном или слабонагружен-ном состоянии III — жаропрочные стали и сплавы, работающие в нагруженном состоянии при высоких температурах в течение определенного времени и обладающие при этом достаточной окалиностойкостью. [c.47]

Сплавы на окелезоникелевой и никелевой основе. К сплавам на железоникелевой основе отнесены сплавы, основная структура которых является твердым раствором хрома и других легирующих элементов на железоыи-келеной основе (сумма никеля и железа более 65 % при приблизительном отношении никеля к железу 1 1,5). Обычно сплавы на железоникелевой основе содержат до 40 % никеля, 14—20 % хрома. Кроме этих элементоа, сплавы также содержат титан, алюминий и вольфрам. [c.290]

Все большее распространение получают сплавы на основе двойных карбидных систем Ti - V , Ti - Nb , Ti - СГдС с кобальтовой, никелевой, железоникелевой и никельхромовой связкой, твердость которых достигает HRA 89-91, а прочность при изгибе составляет не менее 700 - 800 МПа. Добавка к таким бинарным карбидным сплавам других карбидов (например, ТаС к системе Ti - Nb , Nb или MOj к системе Ti -V ) приводит к существенному улучшению их свойств. [c.124]

Приведенные в марочнике данные по характеристике обрабатываемости резанием различных марок сталей и сплавов указывают на низкую обрабатываемость высокомарганцевистых высокопрочных сталей, жаропрочных сплавов на железоникелевой и никелевой основах в деформированном и особенно в литом состояниях, что обуславливает повышенную трудоемкость технологических операций механической обработки деталей из этих материалов. [c.18]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...