Сварка жаропрочных сплавов на никелевой основе

При шовной сварке жаропрочных сплавов на никелевой основе F b в 1,8-2 раза больше, чем при сварке коррозионно-стойких сталей, а /св больше в 2-3 раза. Для устранения дефектов (пор и трещин) шовную сварку выполняют на малой скорости (см. табл. 5.25). [c.344]

СВАРКА ЖАРОПРОЧНЫХ СПЛАВОВ НА НИКЕЛЕВОЙ ОСНОВЕ [c.123]

В табл. У.43 приведены материалы, рекомендуемые для сварки жаропрочных сплавов на никелевой основе. [c.376]

Термомеханическая обработка повышает пластичность и длительную прочность жаропрочных сплавов на никелевой основе. Недостатком ТМО является разупрочнение основного металла и околошовной зоне после сварки. [c.293]

Картина явлений, наблюдаемых при ПСП жаропрочных сплавов на никелевой основе с использованием ниобиевой прослойки, дана нами с известным упрощением. Утверждение, что по достижении температуры, отвечающей солидусу для системы Ni—Nb, в месте сварки появится эвтектика (см. стр. 377), требует детализации и уточнения. Эвтектика, разумеется, образуется не одновременно по всей толщине прослойки. Предел растворимости ниобия в никеле, естественно, достигается сперва близ поверхности свариваемой детали, содержащей никель. Именно здесь, у обеих поверхностей ниобиевой фольги, и образуются первые порции жидкой фазы. Затем уже, по мере диффузии никеля в прослойку и встречной диффузии ниобия в жидкую фазу становится возможным расплавление и внутренних объемов этой прослойки. Схематически этот процесс представлен на рис. 157, I. Нетрудно видеть, что процесс расплавления ниобиевой прослойки может быть заметно ускорен, если подлежащие сварке поверхности деталей из жаропрочного сплава предварительно покрыть тонким слоем никеля (рис. 157, //). Толщину слоя можно подобрать так, чтобы соотношение весов ниобиевой фольги и двух никелевых покрытий отвечало предельной растворимости ниобия в никеле. [c.378]

Диффузионная сварка позволяет сваривать жаропрочные сплавы на никелевой основе, аустенитные хромоникелевые сплавы при температурах значительно ниже температуры плавления. В этом случае отсутствуют процесс первичной рекристаллизации металла и опасность возникновения горячих трещин. [c.429]

В первые годы освоения сварки под флюсом ее применяли только при производстве конструкций и изделий из обычной низкоуглеродистой стали. Затем в 1941—1942 гг. освоили сварку броневых сталей. В настоящее время успешно сваривают под флюсом различные стали, сплавы, цветные металлы. Наряду с конструкциями из углеродистых сталей успешно свариваются под флюсом различные конструкции и аппараты из низколегированных сталей, нержавеющих, кислотостойких, жаропрочных сплавов на никелевой основе. В последние годы освоена сварка под флюсом нового конструкционного металла — титана, а также сплавов на его основе. Под флюсом сваривают медь и ее сплавы. Широко применяется в промышленности сварка по слою флюса алюминия и алюминиевых сплавов. [c.113]

Автоматическая сварка под флюсом жаропрочных сплавов на никелевой основе освещена в литературе очень мало. [c.129]

Для жаропрочных сплавов на никелевой основе применяют электроннолучевую сварку и газоэлектрическую сварку в аргоне. [c.375]

В настоящее время большое значение приобретает сварка жаропрочных сталей и сплавов с конструкционными применительно к турбокомпрессорам дизельных двигателей. Проведены исследования соединений, выполненных сваркой трением, из следующих сочетаний материалов жаропрочная сталь ЭИ 572 со сталью 40Г для турбин, работающих при температуре до 700°, и жаропрочные сплавы иа никелевой основе ЭН 857 и АНВ-300 со сталью 40Х для турбин, работающих при температуре до 900 °С. Разработана технология сварки и термической обработки. Испытания на усталостную прочность и производственные испытания показали, что сварные соединения из указанных материалов имеют высокие прочностные показатели [11]. [c.190]

Технологическая характеристика и назначение электродов для дуговой сварки жаропрочных аустенитных сталей и сплавов на железобетонной н никелевой основах, не предусмотренных стандартами [c.133]

Для интенсификации процесса образования соединения жаропрочного сплава АНВ-300 на основе алюминия, никеля и вольфрама с конструкционной сталью 40Х в качестве промежуточного слоя используют никелевую фольгу толщиной 10... 100 мкм. Сварку проводят при Т= 1200 °С, Р = 30 МПа и i = 20 мин. При непосредственном соединении сплава АНВ-300 со сталью 40Х, у которой = 310...340 МПа, предел прочности сварного шва составляет 30...35% этой величины. Применение промежуточного слоя позволяет повысить предел прочности сварного соединения до [c.25]

Точечную и шовную сварку жаропрочных сплавов на никелевой основе выполняют при высоких усилиях и большой длительности протекания сварочного тока (соответственно в 1,8—2 и в 2—3 раза больших, чем при сварке стали 12Х18Н9Т). Для устранения дефектов (пор и трещин) шовную сварку ведут на малой скорости. [c.93]

Для ручной сварки жаропрочных сплавов на никелевой основе и сварки их с хромоникелевой сталью типа 18-8 фирмой Вестин-гауз (США) рекомендуются электроды и присадочная проволока для аргонодуговой сварки, указанные в табл. 31 [121]. [c.126]

При сварке неупрочненного сплава марки Э435 каких-либо трудностей не встречается. Листовые конструкции из него обычно свариваются проволокой того же состава методом аргоно-дуговой сварки. Получение надежных сварных соединений из жаропрочных сплавов на никелевой основе встречает серьезные трудности. Они связаны прежде всего с возможностью появления трещин в околошовной зоне при сварке, термической обработке и высокотемпературной эксплуатации. Весьма сложной является также задача получения швов близкого состава высокой жаропрочности. [c.239]

По данным Дюваля и Овчарского, введение операции перестаривания заготовок позволило решить проблему околошовного растрескивания сварных соединений одного из наиболее жаропрочных сплавов на никелевой основе марки Юдимет-700 (0,06% С 15,4% Сг 5,0% Мо 18,8% Со 4,4% А1 3,4% Т1 0,03% В). Разработанный для этой цели оптимальный термический режим состоит из аустенитизации при 1170° С и двухступенчатой стабилизации при 1075° С с длительностью выдержки 16 ч с последующим охлаждением со скоростью 56° С/ч до 1024° С и выдержкой при этой температуре 16 ч. Далее заготовки медленно охлаждаются со скоростью 28° С/ч до 900° С, 56° С/ч до 565° С и затем на воздухе до комнатной температуры. Отмечается также, что после этой операции заметно улучшается и формообразование сплава. После аргоно-дуговой сварки заготовок с использованием в качестве присадки проволоки марки 718 изделие успешно проходит нагрев под термическую обработку со скоростью 1600° С/ч. [c.249]

При ТС и ШС жаропрочных сплавов на никелевой основе / св в 1,8—2 раза больше, чем при сварке стали 12Х18Н10Т, /св в 2—3 раза больше. Для устранения дефектов (пор и трещин) ШС выполняют на малой скорости. [c.113]

Эксперименты по сварке титановых сплавов с жаропрочными сплавами на никелевой основе (0Т4-1 + ЭИ894) толщиной 0,8— 2,0 мм показали удовлетворительные результаты при применении промежуточных вставок из ниобия и бериллиевой бронзы при аргоно-дуговой сварке и с применением ниобия или молибдена при ковдактной сварке ( Сварочное производство , 1964, № 12, с. 25—28). [c.171]

Для сплавов на никелевой основе коррозия может быть катастрофической. При высокой температуре их надо плакировать жаропрочным покрытием или не применять вовсе. Электроды для сварки труб из разных сталей тоже не должны содержать никеля. Сплавы аустенитного класса более устойчивы. Стрингер [3] рекомендует изготавливать опоры из сплавов 25Х25Н20, 10Х18Н10 и НК40. [c.84]

При использовании сталей, склонных к образованию трещин при термической обработке, следует избегать соединений высокой жесткости, например, типа показанных на рис. 56 вварных толстостенных штуцеров в сосудах. При повышенной жесткости сварных соединений, например, в сварных узлах паропроводов из Сг-Мо-У стали при толщине стенки свыше 20—30 мм или сварных штуцерах с непосредственной сваркой труб любой толщины друг с другом, нужно вводить операцию зачистки наружной поверхности швов до плавного сопряжения с основным металлом перед термической обработкой, чтобы исключить эффект концентрации напряжений. Целесообразно в ряде случаев рассматривать вопрос о возможности перехода к высокотемпературной термической обработке (нормализации для перлитных сталей и аустенитизации для аустенитных). Можно также вводить предварительную облицовку кромок, так как в этом случае жесткость сварного соединения заметно меньше и степень повреждения границ зерен око-лошовной зоны при воздействии ТДЦС также снижается. Для высоколегированных аустенитных сталей и сплавов на никелевой основе повышенной жаропрочности целесообразным бывает использование металла, выплавленного по совершенной металлургической технологии, применение мелкозернистого материала и ряд других методов, детально рассмотренных в главах, посвященных соответствующим типам материалов. [c.103]

Выбор оптимального легирования высоконикелевого шва и повышенной жаропрочности проведен в работе 1101. В качестве упрочнения было примято иитерметаллидное упрочнение твердого раствора фазами типа П1з (Т1А1), являюш,ееся основным для деформируемых сплавов на никелевой основе. Так как введение титана II алюминия повышает склонность сварных швов на никелевой основе к образованию трещин при сварке, то задачей исследования было нахождение оптимального соотношения молибдена и вольфрама с титаном и алюминием, обеспечивающего, с одной стороны, стойкость против горячих трещин, а с другой — высокую жаропрочность и длительную пластичность. [c.247]

Сварка конструкций из сплавов на никелевой основе ХН70ТЮР (ЭИ437Б), ВЖЛ-8, ВЖ-101 и др., жаропрочных сталей и сочетаний разнородных сталей и сплавов [c.166]

Наиболее жаропрочными из аустенитных сталей, используемых в высоконагруженных узлах лопаточного аппарата газовых турбин, являются стали с интерметаллидным упрочнением марок ХН35ВТ, 08Х15Н24В4ТР и им подобные. При использовании их, а также высокожаропрочных сплавов на никелевой основе ХН65ВМТЮ в сварных конструкциях необходимо учитывать ограниченную свариваемость таких материалов (склонность к образованию около-шовных трещин при сварке и термообработке и повышенную чувствительность к локальным разрушениям при температурах эксплуатации) [3, 5]. [c.280]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...