Профиль распределение толщины

Если теперь подставить полученные выражения в интегральное соотношение количества движения (59), то получим обыкновенное нелинейное дифференциальное уравнение первого порядка для определения толщины пограничного слоя Ь х) или параметра Л(а ), однозначно связанного с б. После того как распределение толщины пограничного слоя и параметра Л вдоль обтекаемого контура найдено, можно вычислить напряжение трения по формуле (61) и профиль скорости по формуле (60) в произвольном сечении пограничного слоя. [c.303]

Сравнение расчетного и экспериментального распределения давлений по чечевицеобразному профилю при различных углах атаки и М1 = 2,13 приведено на рис. 10.29. На нижней поверхности профиля теоретические и опытные данные по распределению давления практически полностью совпадают между собой при всех углах атаки. Это связано с относительно небольшим влиянием вязкости на косой скачок, поскольку он здесь возникает у передней кромки профиля, где толщина пограничного слоя еще очень мала. [c.54]

Теплоотдача при вынужденном движении жидкости вдоль плоской поверхности. При движении жидкости вдоль плоской поверхности профиль распределения продольной скорости поперек потока изменяется по мере удаления от передней кромки пластины. Если скорость в ядре потока и о, то основное изменение ее происходит в пограничном слое толщиной б, где скорость уменьщается от vvo до и,. = О на поверхности пластины. Течение в пограничном слое может быть как ламинарным, так и турбулентным. Режим течения определяется критическим значением критерия Рейнольдса, нижний предел которого для ламинарного пограничного слоя равен Re p = 8 Ю , а при Re > 3 10 вдоль пластины устанавливается устойчивый турбулентный режим течения. При значениях 8 10 < Re < 3 10 режим течения — переходный (рис. 2.30). [c.170]

Для достижения цели настоящей работы, сформулированной выше, необходимо получить точное решение для полного перепада давления в вертикальном канале, выделить иэ него точное значение потерь напора на трение в горизонтальном канале (т. е. при g=0), после этого определить условия сопоставимости данных по этим потерям для течения двухфазного потока в вертикальных и горизонтальных трубах и найти величину нивелирной составляющей полного перепада давления в вертикальном канале, приводящей к сопоставлению такого рода. Для этого решим систему дифференциальных уравнений (За) с граничными условиями (4). С учетом зависимости между ср и толщиной пленки 8 (5) получим следующие выражения для профилей распределения скоростей газа и жидкости [c.168]

На рис. 10-15 показано распределение толщины потери импульса по длине крылового профиля, начиная с сечения зс = 5,35 м (определяющий размер / = 3,048 м). Расчетная кривая / с учетом нормальных напряжений в области, близкой к отрыву, не загибается вниз, как кривая 2, полученная без учета нормальных напряжений. Опытные данные по 6 из [Л. 301] лежат несколько выше расчетной кривой, что является, очевидно, следствием наличия вторичных течений, по-видимому, имев-302 [c.302]

Для расчета пограничного слоя на профиле решетки необходимо определить распределение скорости невязкой жидкости ги1 = т(5), которое используется как скорость внешнего потока Ид=Мд(5) по отношению к пограничному слою. Для определения т (з) следует решить прямую задачу теории решеток в потоке невязкой жидкости. Затем производится расчет пограничного слоя, который, строго говоря. следует рассматривать как первое приближение ввиду обратного влияния наличия пограничного слоя на распределение скорости внешнего потока. Как уже отмечалось, при безотрывном обтекании это влияние эквивалентно утолщению заданных профилей на толщину вытеснения 8 . Принципиально подобное уточнение всегда можно просто выполнить, используя, в частности, методы 21. Поскольку при реальных числах Рейнольдса и безотрывном обтекании толщина вытеснения очень мала, указанное уточнение обычно не производится. Гораздо существеннее влияние возможного отрыва потока, наличие которого в первом же приближении учитывается в распределении скорости вблизи выходной кромки, точнее всего в струйной модели. Возможность отрыва потока на других участках профиля проверяется в процессе проведения расчета. Следует отметить, что известные методы не позволяют достаточно надежно рассчитать поток при наличии отрыва, и им либо просто пренебрегают, либо строят соответствующее струйное течение невязкой жидкости с последующим применением на границе этого течения теории турбулентной струи. [c.395]

Рис. 11.4. Схема пограничного слоя на обводах профиля в конфузор-ной решетке (а) и распределение толщин потери импульса вдо.7ь вогнутой и выпуклой поверхностей профиля в реактивной, активной и диффузорной решетках (б)

Аналогично тому, как это указывалось в теории ламинарного пограничного слоя ( 86), совпадение толщин вязкого подслоя с температурным подслоем возможно лишь при равенстве молекулярного числа Прандтля единице (Рг = = 1), так как только при этом осуществляется подобие профилей распределения скорости и температуры по сечению. [c.591]

Отсутствие замкнутой системы уравнений турбулентного движения жидкости и, в частности, движения в пограничном слое не допускает рационального решения проблемы расчета турбулентного пограничного слоя. Если ограничиться приближенными, полуэмпирическими подходами и применением параметрических методов с большим, чем в изложенном в настоящем параграфе методе числом формпараметров, то на этом пути можно ожидать полезных результатов от расширения метода обобщенного подобия, изложенного в гл. IX для ламинарного пограничного слоя, на случай турбулентного пограничного слоя. В единственной опубликованной на эту тему статье ) можно найти вывод универсального уравнения в переменных обобщенного подобия, решением которого служит безразмерный универсальный набор профилей продольных скоростей в сечениях турбулентного пограничного слоя, не зависящий от распределений внешней скорости в различных частных задачах, и уравнения импульсов, служащего для нахождения распределения толщины пограничного слоя в заданном конкретном случае. Статья имеет программный характер и не содержит численного решения универсального уравнения. [c.614]

Укажите характер распределения напряжения в тонкостенном брусе открытого и закрытого профиля по толщине стенки. [c.67]

Новое допущение приводит к упрощению уравнений движения и позволяет рассчитывать на получение хороших результатов при сравнительно небольших математических вычислениях. Кроме того, оно дает простое правило подобия для трансзвукового потока, обтекающего тела или крылья, в известном смысле подобных по толщине, кривизне и распределению угла атаки. Например, в случае плоского потока, обтекающего симметричный профиль, получается правило, согласно которому для получения подобных условий в потоках, обтекающих профили с подобным распределением толщин, следует величину 1 — М, т. е. разность между единицей и действительным числом Маха полета, менять пропорционально отношению толщины к хорде в степени две трети . [c.67]

Несмотря на большое разнообразие приближенных методов, их можно в основном отнести к двум типам. В приближенных методах первого типа используются различные формы интегральных уравнений и соотношений, полученных из уравнений пограничного слоя. По существу такой подход является непосредственным продолжением хорошо известных методов расчета безотрывных течений пограничного слоя. Задача о расчете отрывного течения сводится к интегрированию системы нелинейных обыкновенных дифференциальных уравнений. При этом теряется информация о распределении функций по толщине пограничного слоя. Поэтому вводится предположение о том, что эти профили принадлежат к тому или иному семейству в зависимости от числа свободных параметров, соответствующего числу уравнений для определения их изменения вдоль потока. Система дополняется соотношениями, связывающими распределение толщины вытеснения пограничного слоя с характеристиками внешнего потока. Для получения удовлетворительных результатов важное значение имеет выбор семейства профилей распределения параметров по толщине пограничного слоя, а также соотношений для расчета внешнего невязкого течения. [c.268]

В связи с эти.м приобретают большое значение приближенные методы решения задач пограничного слоя, среди которых распространенными являются методы, основанные на использовании уравнений пограничного слоя в интегральной форме. К таким уравнениям относятся уравнение количества движения, уравнение кинетической энергии, уравнение энергии. Приближенность этих методов заключается в отказе от удовлетворения дифференциальных уравнений пограничного слоя для каждой отдельной частицы жидкости. Уравнения пограничного слоя удовлетворяются только в среднем по толщине пограничного слоя ери выполнении граничных условий и контурных связей на стенке и при переходе к внешнему потоку. С точки зрения инженерной практики такой подход оправдывается тем, что часто прп проектировании различных технических устройств нет необходимости в детальном знании профилей скорости и температуры достаточно иметь данные о распределении коэффициентов трения и теплообмена по обтекаемой поверхности или о распределении толщины пограничного слоя и интегральных его характеристик. [c.52]

РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ТОЛЩИНЫ ВДОЛЬ ПРОФИЛЯ И ПОЛОЖЕНИЕ ГЛАВНОГО СЕЧЕНИЯ (СООТВЕТСТВУЮЩЕГО МАКСИМАЛЬНОЙ ТОЛЩИНЕ) [c.95]

ПОСТРОЕНИЕ ПРОФИЛЯ СРЕДНЕЙ ТОЛЩИНЫ С ДАННЫМ РАСПРЕДЕЛЕНИЕМ ДАВЛЕНИЯ ВДОЛЬ КОНТУРА [c.138]

Предположим, что толщина крыла очень мала мы можем представить тогда крыло в виде тонкого вихревого слоя такой же формы в плане, как и крыло, причем сечением такого слоя будет скелет действительного профиля. Распределение вихревого напряжения по поверхности и направлений вихрей весьма сложно. Поэтому решить эту задачу можно только с некоторым приближением, вводя упрощающие предположения. [c.291]

Как уже указывалось выше, число работ, содержащих различного рода приближенные методы расчета отрывных и безотрывных сверхзвуковых течений с распространением возмущений вверх по потоку с учетом эффектов взаимодействия, чрезвычайно велико. Однако большая их часть относится к небольшому числу основных направлений. Одно из направлений связано с использованием интегральных уравнений пограничного слоя. Задача об отрывном или безотрывном взаимодействии области вязкого течения с внешним невязким сверхзвуковым потоком сводится к интегрированию системы нелинейных обыкновенных дифференциальных уравнений первого порядка. Эти уравнения получаются формальным интегрированием уравнений пограничного слоя в поперечном направлении. В них входят определенные интегральные характеристики пограничного слоя толщины вытеснения, потери импульса, энергии и т. п. Кроме того, добавляется соотношение, определяющее связь между распределением давления в невязком сверхзвуковом потоке и толщиной вытеснения области вязкого течения. Информация о формах профилей скорости и энтальпии в пограничном слое оказывается утерянной и должна быть постулирована в виде каких-либо семейств кривых, зависящих от такого же числа свободных параметров, сколько имеется уравнений для определения их распределения по продольной координате. Для получения удовлетворительных результатов важное значение имеет выбор семейства профилей распределения параметров поперек пограничного слоя. Единственным критерием качества является сопоставление результатов с экспериментальными данными. [c.11]

Большой интерес в настоящее время представляет возможность применения метода вихревого слоя, к профилям конечной толщины.. При этом вихри распределяются по поверхности профиля и задача решается в точной постановке. Общая теория вопроса является непосредственным приложением математической теории потенциала задача сводится к построению подходящих численных методов расчета. Наибольшее значение метод вихревого слоя приобрел в связи с новыми возможностями, которые дают ЭВМ. В частности, Г. А. Павловец (1966) разработал схему численного расчета обтекания многосвязных контуров произвольной формы. В этой работе метод вихревого слоя применяется в интерпретации М. А. Лаврентьева (1932), когда задача сводится к интегральному уравнению Фредгольма второго рода, выражающему обращение в нуль касательных скоростей потока с внутренней стороны замкнутого контура. При построении численного метода для отыскания неизвестного распределения плотности вихревого слоя на всех контурах используется итерационный процесс решения системы интегральных уравнений Фредгольма второго рода. Численный метод дает реальную возможность рассчитывать поле течения для таких сложных систем, как толстый профиль со щелевыми закрылками и предкрылками, механизированный профиль вблизи земли и т. п. [c.88]

Следовательно, распределение толщины (33) действительно дает конструкцию минимального веса лишь при не слишком большой длине оболочки. Профиль оболочки для = (/"гл показан на рис. 10. Решение для L > 1,ЗП1/ Ж2 приведено в работе [36]. [c.113]

Так как для последующей технологической операции одновременной пробивки окон сепаратора необходимо полное прилегание наружной поверхности конической заготовки к пробивной матрице, то необходимо корректировать профиль инструмента (матрицы и пуансона) с учетом характера распределения толщины по высоте заготовки. [c.171]

Распределитель бетонной смеси 6 служит для приема бетонной смеси с обочины, распределения ее по ширине покрытия и предварительного ее дозирования. Смесь из приемного бункера транспортером подается на покрытие. Распределение смеси производится двумя реверсивными шнеками. Дозирование смеси и формирование поперечного профиля производится заслонкой. Комплект машин может формировать односкатный и двускатный поперечный профиль различной толщины. [c.420]

От физических характеристик, таких как схема охлаждения, распределение толщины стенок по контуру профиля, тип материала и состав покрытий, зависит неравномерность температурного поля в различных сечениях, а следовательно, уровень местных температурных напряжений при всех схемах охлаждения и различных конструктивных решениях и связанная с этими напряжениями малоцикловая усталость лопаток. [c.162]

Рнс. 2.30. Схема распределения толщины пограничного слоя по профилю лопатки для безотрывного течения (о) и для течения с отрывом потока от спинки (б) [c.70]

Рис. 5-39. Распределение давлений по двум профилям различной толщины при разных углах атаки для небольших дозвуковых скоростей, а —угол атаки 7 — коэффициент подъемной силы.

Уравнение (3.44) было решено на ЭВМ, зависимость S от X при этом определялась методом квадратичной минимизации в виде полинома 6г = Сго + СцХ + Сг2Х - -СгзХ . Анализ полученных решений показал, что профиль распределения пленки по длине ЦТТ при задании в зоне нагрева условий n = onst и дн= (Х/6и)АТ отличается по толщине только в зоне подвода теплоты. [c.99]

Диффузионный метод. При создании структур с р — я-п ер входами используется диффузионное введение примеси. Профиль распределения концентрации примеси при диффузии имеет вид плавной криво1(, характер к-рой определяется темп-рой и временем проведения процесса, толщиной слоя, из к-рого осуществляется диффузия, концентрацией и формо11 нахождения примеси в источнике, а также её электрич. зарядом и возможностью взаимодействия с соиутствую- [c.579]

Таким образом, влияние закона распределения толщины t x) проявляется в общем случае через коэффициенты а м- В предельном случае бесконечно малой хорды следует принять t x) = = Лд хб(л ), так что dmN = 1. В этом случае на шум влияет лишь площадь сечения. Для профилей серии NA A можно принять Axs = 0,685x , где с — хорда и т — максимальная относительная толщина ( макс/с). Обычно объемный шум мал по сравнению с шумом от подъемной силы, особенно в области низких гармоник, но для высоких гармоник и при больших концевых числах Маха уровень объемного шума может оказаться большим. Отсюда следует, что объемный шум соответствует импульсным возмущениям давления, возрастающим с увеличением чисел М до значительной величины. [c.857]

На основе представлений о композиционном материале, состоящем из хрупкого науглероженного слоя и вязкой матрицы, предложена [127] модель для расчета вязкого разрушения материала. Имея расчетный профиль распределения углерода и экспериментально найденную глубину трещины, можно оценить концентрацию углерода на границе хрупкого слоя. Каждой температуре соответствует своя концентрация углерода на границе хрупкого слоя. Механические свойства прогнозируются в зависимости от температуры, выдержки, толщины детали, активности углерода и других характеристик среды. [c.194]

Фиг. 57. Влияние угла атакн на распределение давления по верхней поверхности профиля ВАВ толщиной 6% при наличии длинного пузыря [30].

Таким образом, использование интерференционного микрометода при изучении диффузии кислот в полимеры, используемые для противокоррозионных покрытий, позволяет получить комплекс важных характеристик цроцесса взаимодействия полимера со средой концентрационный профиль распределения агрессивной среды,равновесную степень набухания, коэффициент диффузии с учетом его концентрационной зависимости, а также качественную информацию о наличии напряжений набухания и толщине слоя полимера, в которой локализуются напряжения набухания. [c.64]

Неравномерность покрытия обусловлена неравномерностью распределения электрического тока по профилю катода. Распределение толщины покрытия соогветствеино распределению тока называют первичным. [c.18]

Профили Жуковского обладают определенными геометрическими характеристиками, например задняя кромка чрезвычайно утончена распределение толщины таково, что максимум толщины всегда ближе к передней кромке скелет всегда имеет форму дуги окружности и т. д. В профилях. Кармана — Трефтца задняя кромка несколько утолщена, тогда как метод Мизеса, который мы вкратце изложим, дает интересное решение задачи в смысле распределения толщины и изменения формы скелета, благодаря чему он получил значительно более широкое распространение на практике. [c.79]

Отметим, что при изменении внешней теиловох нагрузки во времени необходимо учитывать тепловую инерцию стенки канала. Обычно толщина стенки экспериментальных участков й < В, тогда в стационарных условиях имеет место параболический профиль распределения температуры по сечению стенкп. При кипении жидкости на внутренней поверхности канала можно считать, что температура этой поверхности равна температуре насыщения жидкости Т у = Т8 р) Внешняя поверхность экспериментальных участков, как правило, теплоизолирована, поэтому потерями тепла в окружающую среду можпо пренебречь. Пз уравнения притока тепла для стенки при ступенчатом изменении тепловой нагрузки в предположении подобия профиля температуры стационарному профилю можно получить [c.241]

Расчеты показывают, однако, что законы распределения толщин, стрелок изгиба средней линии и углов установки весьма разнообразны, вследствие чего н расчет частот на базе указанной работы не всегда получается достаточно точным. В то же время в работах И. И. Меерович показано, что при определении частот простейших форм колебаний вполне допустимо пренебрегать искажением формы профиля при колебаниях и энергией деформации сдвига. Использование этих упрощающих предположений позволяет свести двумерную задачу колебаний оболочки к одномерной (с использованием метода Канторовича — Власова [2], [4]). Указанный прием дает возможность более полно учесть особенности профилирования конкретной 2 339 [c.339]

Большинство технологических методов создания оптических микроволноводов позволяют получать неоднородное распределение показателя п(х) по толщине волновода (см. рис. 8.1). Для однородных волноводных структур профиль распределения п(х) аппроксимируется ступенчатой функцией, для которой волновое уравнение (8.9) имеет аналитическое решение. Определение таких параметров однородных волноводов, как показатель преломления По, толщина h, сводится к решению системы линейных трансцендентных уравнений (8.1), полученной для каждого значения л. В случае одномодовых волноводов систе- [c.146]

Распределение хлора в окислах, выращенных в хлорсодержащих смесях, оказывает сильное влияние на физические свойства системы Si - Si02. Внедрение атомов хлора в слой Si02 исследовалось самыми различными аналитическими методами, такими, как обратное ядерное рассеяние ионов Не" [3.16, 3.17], вторичная ионная масс-спектрометрия (ВИМС) [3.18 -3.20], Оже-спектроскопия [3.14, 3.21], рентгеновская флюоресценция [3.17, 3.22,3.23], электронный микроанализ [3.17] и обратное резерфордов-ское рассеяние а-частиц [3.24, 3.25]. На всех экспериментальных профилях распределения хлора в окисле, полученных различными методами, видно, что основная часть хлора скапливается вблизи границы раздела. Это иллюстрируется рис. 3.4, где показаны профили хлора в окислах, выращенных в 5 %-й среде H I/O2 при температурах 900, 1000 и 1100° С. Времена окисления выбирались таким образом, чтобы толщина слоя окисла всегда приблизительно равнялась 0,1 мкм. Из рис. 3.4 видно, что проникновение хлора в кремний не наблюдается, хотя следует иметь в виду, что разрешение по глубине в измерениях имело неопределенность порядка 5 нм. [c.83]

Для соответствующего эксперимента на термически выращенный слой окисла кремния осаждался слой поликремния толщиной 1 мкм. Затем имплантировался мышьяк и проводился отжиг в течение 6 ч при температуре 800° С. Полученный в результате профиль распределения мышьяка был измерен методом обратного резерфордовского рассеяния. Результаты представлены на рис. 9.17. [c.274]

Более выгодным способом создания самоустойчивого крыла является закрутка крыльев. Закрутка крыльев предусматривает такое распределение циркуляции по размаху, при котором крыло начинает работать как устойчивое. Закрутка может быть или геометрическая или аэродинамическая. В первом случае крыло имеет постов н-ный профиль по размаху и изменяющийся к концу угол атаки. Во втором случае в корневой части крыла ставится более несущий профиль, чем в концевой. Трапецевидные крылья, имеющие профиль переменной толщины по размаху, являются аэродинамически закру- [c.40]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...