Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Стационарная температура

Если же температура в каждой точке поля с течением времени остается неизменной, то такое температурное поле называется стационарным. Температура в этом случае является функцией только пространственных координат у, г  [c.64]

Если воспламенение реакционноспособной системы отсутствует, то теплота, генерируемая на поверхности раздела сред, полностью отводится за пределы системы. В результате в твердом горючем и на границе раздела сред устанавливается стационарная температура. Необходимые математические условия стационарности температуры  [c.313]


Рис. 7.8.10. Теоретические кривые и соответствующие экспериментальные данные (О и Л) распределения стационарной температуры поперек пограничного слоя при сл = 0,23 Сзг = =0,77 Ро = 45с- Рис. 7.8.10. Теоретические кривые и соответствующие экспериментальные данные (О и Л) <a href="/info/136163">распределения стационарной температуры</a> поперек пограничного слоя при сл = 0,23 Сзг = =0,77 Ро = 45с-
Совокупность значений температуры для всех точек пространства в данный момент времени называется температурным полем. Уравнение (а) является математической формулировкой такого поля. При этом, если температура меняется во времени, поле называется неустановившимся (нестационарным), а если не меняется— установившимся (стационарным). Температура может быть функцией одной, двух и трех координат. Соответственно этому и температурное поле называется одно-, двух- и трехмерным. Наиболее простой вид имеет уравнение одномерного стационарного температурного поля  [c.8]

В качестве второго примера рассмотрим процесс теплопередачи через стенку. Пусть вначале процесс был стационарным, температура горячей среды холодной и стенки и (рис. 7-1, в). Если теперь изменить режим теплопередачи, например, сразу резко повысить температуру горячей среды до то на некоторое время процесс становится нестационарным. Температурная кривая ж — с1 — с2—Сг изменяться до тех пор, пока снова не  [c.222]

Рис. 5.31.. Относительное количество термоусталостных трещин с глубиной, меньшей заданной величины на поверхностном слое металла 2,25% Сг, 1 % Мо при стационарной температуре 550 "С в условиях водной очистки [190] Рис. 5.31.. Относительное количество термоусталостных трещин с глубиной, меньшей заданной величины на <a href="/info/121740">поверхностном слое</a> металла 2,25% Сг, 1 % Мо при стационарной температуре 550 "С в условиях водной очистки [190]
ТОК уменьшается, указывая на непрерывное увеличение их глубины с одновременным сохранением количества трещин на определенном участке поверхности. Такая закономерность видна из рис. 5.30, где приведен шаг между всеми трещинами (кривые I и 2) и между трещинами глубиной а 0,025 мм (кривые 3 и 4) в зависимости от количества теплосмен. Рисунок составлен по экспериментальным данным [188, 190], полученным при исследовании динамики трещинообразования в поверхностном слое сталей 2,25% Сг, 1% Мо и 1%Сг, 0,5 /о Мо при стационарной температуре 550 С. Период между теплосменами составлял 6 мин.  [c.242]


Принцип действия термометров сопротивления основан на свойстве металлов изменять электрическое сопротивление с изменением температуры. Термосопротивления для измерения стационарных температур различных сред в производственных и лабораторных условиях изготовляют стандартными по установившимся формам, габаритам и электрическим параметрам. Термочувствительные элементы выполняют из платины, меди и никеля.  [c.112]

При этом стационарная температура центра светового пятна [80]  [c.108]

Представим температурное поле в виде суммы средней стационарной температуры и периодической составляющей  [c.24]

Рис. 5.35. Расчетное двумерное распределение стационарной температуры в осе-нил<ней (а) н верхней (б) трубных досок ПГ для АЭС с реактором Рис. 5.35. Расчетное двумерное <a href="/info/136163">распределение стационарной температуры</a> в осе-нил<ней (а) н верхней (б) трубных досок ПГ для АЭС с реактором
Примем, что на внешней границе канала, в котором течет теплоноситель, происходит теплообмен с окружающей средой, имеющей стационарную температуру по закону Ньютона  [c.81]

Правую часть уравнения (3.98) можно трактовать как некий тепловой источник, пропорциональный стационарной температуре 1 )(г), условно устанавливающейся в твэле. Как известно [10], однородное уравнение теплопроводности (3.98) имеет бесконечный спектр собственных значений Vh, которым соответствует бесконечный набор собственных функций (г), т. е,  [c.95]

Определяем стационарную температуру для средней точки стенки, нагреваемой и охлаждаемой поверхностей по формуле Тс=А—Вх, где х — расстояние от нагреваемой поверхности стенки до данного сечения.  [c.178]

Определяем стационарную температуру для внутренней поверхностя (л = 0)  [c.183]

Выделяем три характерные точки и находим стационарную температуру для поверхностей стенки (.<=0, х = 6) и средней точки (л =0,56) ло зависимости Тс=А—Вх  [c.378]

Под временем разогрева Тц некоторой точки (х, у) массива будем понимать время, по прошествии которого t(x, у, -z) будет отличаться от стационарной температуры в этой же точке t x, у) на достаточно малую величину S, т. е. [( ст— о) — — о)1/( ч — о) — где s = 0,1-0,01.  [c.10]

Выполнив эту операцию, для средних по длине I стационарных температур получим соответственно из выражений (5), (6), (8), (9) уравнения  [c.373]

Р и 0.3. Зависимость стационарной температуры в точке максимума энерговыделения ог диаметра электронного луча. Сплошная кривая соответствует расчетным данным, пунктирная - гауссовой модели.  [c.24]

Для границы слоя z = h/2 формула (7.4) для стационарной температуры совпадает с данными, полученными ранее В. А. Кудиновым толщина слоя h — 8 в г=н 2 = бо +  [c.123]

Рассмотрим пластину, продольно обтекаемую ламинарным пограничным слоем жидкости с постоянными физическими свойствами. Скорость течения достаточно мала и теплотой трения можно пренебречь, течение стационарное, температура  [c.195]

При решении частных задач, например, для оценки длительности установления показаний при измерении стационарных температур, оценки качества переходного процесса или сравнения различных ИПТ по их тепловой инерционности можно использовать отдельные парад>етры передаточных функций или их комбинаторику. Для конкретных типов ИПТ или установок для измерения температуры эти характеристики (полные или частные) могут быть нормированы (см. ГОСТ 8.256-77).  [c.60]

Расчеты показали, что, если температура поверхности существенно меньше стационарной температуры горени Тр= Г д/ср (при г < 0,5), реализуется низкотемпературный режим зажигания, который называют также нормал -ным или индукционным (см. 6.7). Для этого режима заж1- -гания в качестве Т , выбиралась температура нагретой поверхности.  [c.321]

Абсолютные значения Д ст при возникновении кризиса первого рода не всегда оказываются настолько большими, чтобы вызвать значительный перегрев и разрушение стенки канала. Тем более это. относится к кризису теплообмена второго рода, особенно если он возникает в условиях орошаемой пленки. И все же следует иметь в виду, что даже при относительно небольшом скачке температуры стенки в момент кризиса и установления в закризисной области стационарной температуры по длине парогенерирующей трубы в районе кризиса всегда есть переходная зона, характеризующаяся колебаниями температуры стенки. При длительной эксплуатации это явление может привести к усталостному разрушению трубы, поэтому знание плотности критического теплового потока и граничного паросодержания является необходимым условием правильной оценки надежности работы парогенератора.  [c.285]


Начиная с расстояния х>0,4—0,5 мм от внешней поверхности трубы показания термопар обеих частей измерительного блока практически совпадают. Также нет разницы в кривых распределения температур по толщине стенки трубы, определенных экспериментальным путем при помощи одноэлектродных термопар и расчетными значениями по формуле (5.18). Для примера на рис. 5.11 показано распределение температуры в стенке трубы из стали 12Х1МФ в момент времени т=0,2 с после начала очистки поверхности при стационарной температуре о=500°С и удельной водяной нагрузке пятна охлаждения 1000 кг/(м2-с) (соответствует динамическому напору 0,6 кПа). Видно, что расчетные точки хорошо согласуются с экспериментальными данными, полученными при использовании одноэлектродных термопар, а показания кабельных термопар КТМС с диаметром 1,5 мм дают до расстояния дс<0,4—0,5 мм заметные погрешности.  [c.207]

Рис. 5.11. Температурное поле в ст ке трубы из стали 12Х1МФ в момент времени т—0,2 с после водной очистки. Стационарная температура io=500 С. Расчет по опорным точкам Рис. 5.11. <a href="/info/839">Температурное поле</a> в ст ке трубы из стали 12Х1МФ в момент времени т—0,2 с после водной очистки. Стационарная температура io=500 С. Расчет по опорным точкам
Рис. 5.16. Поле аксиальных термических напряжений в трубе 0 42X4,5 мм из стали 12ХШФ в цикле водной очистки. Стационарная температура <о=430 С Рис. 5.16. Поле аксиальных <a href="/info/39316">термических напряжений</a> в трубе 0 42X4,5 мм из стали 12ХШФ в цикле водной очистки. Стационарная температура <о=430 С
Проведенные У. В. Соодла и др. эксперименты показали, что при перепаде температуры на внешней поверхности трубчатых образцов 032X6 мм из стали 12Х1МФ А/=250—280 К при стационарной температуре 500 °С и при периоде между, циклами охлаждений то=6 мин трещинообразование (появление первых. термоусталостных трещин) начиналось после 1500 циклов очистки. При этом внутри трубы поддерживалось давление 20—25 МПа.  [c.239]

Термоусталостные трещины в поверхностном слое металла характеризуются глубиной а и половиной длины Ь по внешней поверхности. В начальной стадии развития, когда глубина трещин, не превышает 0,1 мм, глубина а намного меньше половинной длины - Ь. По мере углубления трещин отношение а/Ь стремится к 0,5 [190]. По данным [193], отношение а/Ь в пятне охлаждения стали 12Х1МФ при стационарной температуре металла 500°С и при А м=250—280 К изменяется в пределах от 0,1 до 0,9.  [c.241]

Для труб из стали 12Х1МФ, стационарная температура которых находится в пределах 350—450 °С и перепад температуры на их наружной поверхности в циклах очистки составляет 100—130 К (0<жЗОО МПа), глубина термоусталостных трещин в зависимости от количества циклов очистки выражается следующим образом, мм [182]  [c.247]

Неравномерно нагретый по радиус диск переменной толщины Л, внутренты радиус которого г,, а наружный г ,. вращается с постоянной угловой скоростью О). По внутреннему контуру диск нагружен равномерно распределенным давлением кГ см а по наружному контуру — равномерно распределенной растягивающей нагрузкой интенсивностью (фиг. 26, а). Температурное поле диска является стационарным, температура по толщине диска постоянна. График изменения температуры по радиусу диска представлен на фиг. 26, б. В расчетах учитывается зависимосп, модуля упругости Е, коэффициента Пуассона jjL и коэффициента линейного расширения а от температуры 0. Эти зависимости считаются известными. При  [c.243]

На Точность полученных результатов при исследовании нестационарного процесса перемешивания теплоносителя в пучках витых труб большое влияние может оказывать также инерционность датчиков при измерении температуры. Действительно, если при. измерении стационарных температур погрешности измерения возникают из-за отвода тепла от датчика теплопроводностью благодаря лучистому теплообмену с окружающими телами и других причин, то при измерении изменяющейся во времени температуры возникают дополнительные погрешности, обусловленные нестационарностью процесса. Это связано с тем, гго королек термопары не успевает принять температуру окружающей среды мгновенцо и сигнал, возникающий в термочзшствительном элементе, регистрируется с запаздыванием из-за его термической инерционности. Имеющиеся в настоящее время методы расчета инерционности термопар позволяют сделать только приближенные оценки нестационарной погрешности измерения температуры теплоносителя—воздуха. С увеличением коэффициента теплоотдачи инерционность уменьшается, как и с уменьшением диаметра королька термопары (толщины проволоки). На погрешности измерения может сказываться также темп нагрева пучка витых труб, или производная температуры теплоносителя во времени.  [c.71]

Если -при постоянном расходе газа скачкообразно увеличивается тепловыделение в стенке трубы, то температура стенки трубы возрастает с убывающим темпом, асимптотически приближаясь к стационарной температуре, соответствующей заданному тепловому потоку (рис. 7.1). При т = = onst с ростом x/d растут температура стенки и ее производная bTJbr. Время стабилизации температуры стенки увеличивается с ростом x/d.  [c.209]

Например, для РДТТ при учете контактного теплообмена изменения свободного объема и влияния теплоемкостей по установленным зависимостям получаем для стационарной температуры  [c.83]


Стационарность температур теплоносителей в определенных точках объема дает возможность произвести более точный расчет тепловой работы насадки воздухоподогревателя. На основе выявленных условий перекрестных потоков для различных фиксированных в пространстве зон мож но составить систему дифференциальных уравнений, используя работы Нуссельта и Ляховицкого.  [c.66]

Ряс. 4. Зависимость стационарной температуры Ф от параметра р. Пунктиром обозначена спинода.чь — кривая, проходящая через точки, где Ф(р) имеет вертикальную касательную. Для кривой Фд—0,22 стрелками показана петля гистерезиса.  [c.386]

Для оценки пригодности лазеров для термической технологии можно использовать размерный параметр Вг, характеризующий способность данного лазера нагревать облучаемый образец. Стационарная температура Т по-лубесконечного образца с теплопроводностью х и коэффициентом поглощения А, нагреваемого лазерным лучом с гауссовым профилем радиуса г , дается выражением  [c.73]

Тепловое воздействие предполагается стационарным (температура во времени постоянна). Направление теплового потока — радиальное (либо из трубы наружу, либо извне внутрь грубы). Так как тепловое состояние стационарно, то поток тепла постоянен и не зависит от радиуса г. В этом случае количество тепла Q, проходящее через бесконечно тонкий цилиндрический слой длины / и площади 2жг1, пропорционально этой площади, тепловому напору dTldr и коэффициенту теплопроводности А  [c.479]

Зазор между цилиндрами заполняется исследуемым газом. Останавливается требуемое давление и стационарная температура Tz- На 1,5—3 мин включается нагреватель. Внутренний цилиндр приобретает некоторую избыточную температуру Д Гизб- Нагреватель выключается, и внутренний цилиндр начинает охлаждаться, передавая тепло через слой исследуемого газа внешнему цилиндру.  [c.202]

Погрешность измерени я стационарной температуры стенки  [c.403]


Смотреть страницы где упоминается термин Стационарная температура : [c.394]    [c.271]    [c.212]    [c.243]    [c.172]    [c.116]    [c.223]    [c.39]    [c.254]    [c.17]   
Температурные измерения (1984) -- [ c.0 ]



ПОИСК



Пахомов, Е. М. Зарецкий и И. Я. Клинов. Влияние температуры и концентрации растворов азотной кислоты на стационарные потенциалы нержавеющих сталей типа

Погрешности измерения стационарных температур

Понятие сопряженной температуры в случае стационарного переноса тепла теплопроводностью и конвекцией

Программная реализация расчета стационарных средних температур

Прямоточный теплообменник типа стационарное распределение температур в потоках

Распределение температуры стационарное

Расчет температур при стационарном режиме трения

Спиновая температура во вращающейся системе координат. Стационарные решения

Стационарное осесимметричное температурное поле круглой пластины при линейном изменении температуры по ее толщине

Стационарное решение кинетического уравнения при наличии электрического и магнитного полей и градиента температуры

Температура продуктов полного сгорания типичного углеводородного топлива в устройстве внутреннего сгорания, работающем в стационарном режиме

Температуры по толщине стенки при стационарном режиме (II) Теплоотдача конвекцией

Учет нестационарного распределения температур в пузырьках для анализа стационарных ударн йх волн

Учет нестационарного распределения температур в пузырьках для анализа стационарных ударных волн



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте