Изгиб средний

Кривизна профиля может также характеризоваться углом изгиба средней линии е, т. е. углом между касательными к осевой дуге в носике и задней точке, называемыми соответственно передней и задней касательными профиля (рис. 10.1). [c.6]

Однако, если ограничиться определенной узкой областью действуюш,их усилий или сопоставить фактические величины различных деформаций, то почти всегда можно убедиться, что при заданных условиях не все перемещения одинаково существенны. Так, если изображенная на фиг. 0. 4 деталь подвергается изгибу двумя моментами на концах, то основное значение будет иметь изгиб средней части если же эта деталь является частью длинного валопровода, на который действует крутящий момент от двигателя (фиг. 0. 5), то существенным будет скручивание средней части (хотя и не исключен изгиб) перемещения от деформаций крайних массивных частей в первом и во втором случаях будут ничтожны по сравнению с перемещениями от деформаций средней части и, следовательно, перемещениями массивных частей можно пренебречь. [c.8]

R- радиус изгиба средней линии образца, мм. [c.43]

В случае чистого изгиба вследствие симметрии нагружения лист изгибается по дуге окружности. Сопоставим лист в двух близких друг к другу деформированных состояниях (рис. 7.2). Допустим, что при переходе из первого состояния (сплошные линии) во второе (штриховые линии) деформации и перемещения можно считать малыми. Для определенности примем, что при изгибе среднее сечение листа не поворачивается и нижняя точка этого сечения неподвижна. [c.163]

Рис. 4.5. Параметры изгиба средней стойки II обвязочного бруса

При r/s > 4 рассеивание угла пружинения составляет 8—10% от угла пружинения у. Для уменьшения величины пружинения применяют после гибки калибровочные операции для деталей типа скобы иногда применяют обратный небольшой изгиб средней полки, чем также достигается уменьшение пружинения изделия. [c.146]

При длинных пластинках изгиб средней их части будет близок к цилиндрическому и потому формула (1) даст для коэффициента распора несколько преувеличенное значение. Мы получим в этом случае результат, более близкий к действительности, если примем для точек пластинки, отстоящих от поперечных сторон ближе чем на расстояние 0,5 а, искривление по поверхности [c.419]

Диаметр установочных штифтов назначают конструктивно. Крепежные штифты проверяют на смятие, срез и изгиб. Средний диаметр крепежных конических штифтов = (0,2 -i-0,25) йд, где (1д — диаметр вала. [c.679]

Характерной особенностью работы при использовании этого прибора является то, что величина разброса получаемых значений прочности примерно на порядок меньше, чем при испытании по методам растяжения и изгиба. Среднее значение критической высоты падения груза не зависит от количества ударов по образцу, если груз падает с высоты, меньшей, чем критическая, при которой образец разрушается. Прочность образца измеряется энергией падения груза, отнесенной к единице объема образца [c.79]

I — угол атаки 5 — угол отставания Да= аа— < 1— угол отклонения потока = Хг+ Ха — угол изгиба средней линии профиля XI—входной угол средней линии профиля Х2 выходной угол средней линии профиля абсцисса максимальной вогнутости [c.8]

Для решетки с углом изгиба средней линии профиля е=15° профили были изготовлены из жести толщиной 0,5 жж (с=1,25%) и изогнуты по шаблону, соответствовавшему средней линии других профилей исследованной серии решеток. В этой решетке оптимальный угол атаки не отличался от решетки из профилей с i = = 10%. Таким образом, оптимальный угол атаки решетки из профилей с любой относительной толщиной при угле изгиба е<55° можно определять по решетке из профилей с относительной толщиной, равной 10%, используя формулу [c.53]

Основные данные расчета ВНА № 1 по высоте лопатки, представленные в табл. 1, показывают, что для него характерно резкое уменьшение угла изгиба средней линии профилей лопатки е от периферии к втулке и одновременное увеличение густоты решетки bjt даже при принятом уменьшении хорды лопатки Ь от периферии к втулке. [c.113]

В результате дополнительного изгиба средней линии профиля по методике [2] на угол Д/ значения углов изгиба лопатки в ВНА № 3 получены большими (е = 37°- 42°). [c.114]

Вследствие кратковременности напряжения наружного волокна от изгиба, среднее временное напряжение [c.595]

Марка сплава Предел прочности при изгибе средний в кг/мм Твердость HRA, не менее Марка сплава Предел прочности при изгибе Од средний в кг мм Т вердость HRA, не менее [c.646]

Перемещения верхнего узла за счет изгиба среднего и нижнего валов в плоскости yoz найдем на основании выведенной общей закономерности с использованием квадрата передаточного отношения. [c.175]

Заключение. Приведенные расчетные и экспериментальные материалы свидетельствуют о значительном влиянии закрученности на спектр низших частот изгибно-крутильных колебаний лопаток осевых компрессоров. Это влияние проявляется в уменьшении частот изгибных колебаний и в увеличении частот крутильных колебаний по сравнению со значениями, которые дают расчеты, базирующиеся на обычных соотношениях сопротивления материалов. Величины поправок, связанных с учетом закрученности, возрастают с уменьшением толщины профиля, увеличением стрелки изгиба средней линии и с уменьшением удлинения лопатки. Для расчета частот первых трех форм колебаний достаточную точность дают приближенные способы, изложенные в пп, 2 и 3, при этом специальные геометрические характеристики сечений, необходимые для учета влияния закрученности, определяются по формулам (40) и (41). [c.360]

В исследовании, которому мы сейчас подвергнем колебания цилиндрической оболочки, мы рассмотрим раздельно колебания с растяжением и колебания без растяжения. Более непосредственным кажется вывести с самого начала общее выражение потенциальной энергии с точностью до членов порядка /г , на котором ложно было бы построить всю теорию. Такое выражение включало бы и растяжение и изгиб средней поверхности. Оказывается, однако, что такой способ трудно применить, поскольку потенциальная энергия (с точностью до зависит не только от вышеупомянутых величин, но также от способов приложения нормальных сил, наличие которых, вообще говоря, подразумевается при наличии растяжений средней поверхности ). [c.414]

Комбинируя решения задач пп. 1 и 2, можно получить решение задачи при одноосном изгибе средними моментами М2= 0 М] = Я]2 = 0. Значения соответствующих моментов приведены в таблице 2.5. [c.103]

Балка длиной 1 — 2м, составленная из двух неравнобоких уголков 125x80x 10 мм, жестко скрепленных между собой, защемлена одним концом (см. рисунок). Сила Я, = 15 т параллельна оси балки и приложена на ее свободном конце в точке D (посредине высоты уголка) сила Р, =800 кг, действующая в плоскости, перпендикулярной к оси балки, проходит через центр изгиба среднего сечения под углом 45° к главной центральной оси инерции. [c.237]

В ЦНД последняя ступень сравнительно мало напряжена. Ее рабочая лопатка по размерам далека от предельной, напряжения в корневом сечении— от изгиба средней величиной ПАС Ои = = 23МПа (с учетом перепада давления 29 МПа). Для материала с пределом текучести ао,2 640МПа коэффициент запаса прочности в роторе ki 2,8. Все эти напряжения значительно меньше, чем в быстроходных турбинах такой же мощности. [c.81]

В рабочем положении повортом рукояток 15 ролики прижимаются к гибочному сектору 5, а в момент съема готовой детали и закладки заготовки отводятся для увеличения зазора между сектором и роликами. В средней части ползуна 9 находится прижимной механизм, который, нажимая на середину трубы, предохраняет ее от прогиба и уменьшает упругую деформацию. В начале движения ползуна вверх ролик 10, отжимаемый козырьком 12 влево, скользит по пазу сухаря 11 и отпускает его и связанную с ним прижимную колодку 13 вниз, изгибая среднюю часть трубы. Когда ползун поднимается в верхнее положение, ролик скатывается с верхнего скоса козырька 12 и освобождает согнутую деталь. [c.76]

Для ул еньшенпя величины пружинения применяют после гибки калибровочные операции для деталей типа скобы иногда применяют обратный небольшой изгиб средней полки, чем также достигается уменьшение пружинения изделия. [c.148]

В табл. 62 даны результаты меха 1ических испытаний на изгиб (среднее из трех значений) образцов диаметром 10 мм при расстоянии между опорами 180 мм. [c.141]

Предел прочности при изгибе сталей 15Х и 12Х2Н4.4. определили на образцах диаметром 10 мм и длиной 200 лш. Результаты механических испытаний образцов на статически изгиб (среднее из трех значений) приведены в табл. 80. [c.176]

Примечание. Для каждого сочетания чисел зубьев г, и 2, в таблице приведено по три значения коэффициентов и 5 , которые следует выбирать следующим образом для получения наибольшей контактной прочности принимать верхнее значение, для получения наибольшей прочности на изгиб — среднее н для получения наибольшей износостойкости и сопротивления заеданию—нижнее значение. [c.97]

Объясняется это увеличением осевых сжимающих напряжений, возникающих в пуансонах при вырубке и пробивке, а также уменьшением сопротивления продольному изгибу. Средние по сечению осевые сжимающие напряжения 0 .,, , возникающие в пуансоне при вырубке или пробивке, могут быть найдены (для цилиндрических пуансонов) из равенства [c.72]

Заметим, что для получения угла пружинения, близкого к нулю (полки параллельны), иногда при правке прибегают к искусственному увеличению обратного изгиба средней части, предусматривая поднутрение в пуансоне и выпуклость в донной части матрицы или на торце выталкивателя. [c.123]

Расчеты показывают, однако, что законы распределения толщин, стрелок изгиба средней линии и углов установки весьма разнообразны, вследствие чего н расчет частот на базе указанной работы не всегда получается достаточно точным. В то же время в работах И. И. Меерович показано, что при определении частот простейших форм колебаний вполне допустимо пренебрегать искажением формы профиля при колебаниях и энергией деформации сдвига. Использование этих упрощающих предположений позволяет свести двумерную задачу колебаний оболочки к одномерной (с использованием метода Канторовича — Власова [2], [4]). Указанный прием дает возможность более полно учесть особенности профилирования конкретной 2 339 [c.339]

Балка (рис. 17-1,г), соединенная с двумя другими, имеет частично шарнирные соединения. Величины изгибающего момента соединения зависят от соотношения между Жесткостью при изгибе средней балки и жесткостью при кручении крайней (рис. 17-1, (3). При жесткой средней балке и маложестких крайних изгибающий момент в сбединении мал напротив, он приобретает заметную величину при жестких крайних балках и гибкой средней. [c.416]

Растяжение и изгиб средней поверхности оболочки. Мы будем, вообще, предполагать, что средняя поверхность оболочки является в ненапряженном состоянии кривой поверхностью, а кривые а = onst., p= onst, совпадают с линиями кривизны. В случае плоской пластинки аир мож но считать обыкновенными декартовыми координатами или какими-либр криволинейными ортогональными координатами. Для сферической оболочки, аир могут быть обыкновенными сферическими координатами. Уравнения (7) — (10) имеют место в ненапряженном состоянии. Когда оболочка подвергается деформации, кривые, которые были линиями кривизны, обра-j зуют два семейства кривых, лежащих на искаженной средней поверх ности и пересекающихся друг с другом под углом, который может несколько] [c.542]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...