Модель продольного поля

Рис. 7.15. <7 — схематическое изображение пьезоэлектрического преобразователя в форме пластины, в которой напряженность электрического поля параллельна направлению распространения ультразвуковых волн (модель продольного поля) б — эквивалентная схема Мэзона. [c.328]

У стержня напряженность электрического поля перпендикулярна направлению распространения волн, и эквивалентная схема Мэзона не содержит отрицательной емкости (рис. 7.14, б). Согласно работе [174], будем называть эту схему моделью поперечного поля. В случае с пластиной напряженность электрического поля параллельна направлению распространения волн, и эквивалентная схема Мэзона содержит отрицательную емкость (рис. 7.15, б). Эту схему назовем моделью продольного поля. Обе эти схемы можно объединить в одну, еслн введем в механическую часть трансформатора емкость (рис. 7.18, <)), которая равна [c.329]

Рис. 7.18. Основные модели эквивалентной схемы (слева приведена аппроксимация электрического поля, справа — соответствующая эквивалентная схема) а — схематическое изображение силовых линий электрического поля под преобразователем б — модель поперечного поля в — модель продольного поля г — модель поперечного поля с прерывистым механическим импедансом д — смешанная модель е — модель обобщенной эквивалентной схемы.

О до 1. При а = О получим модель поперечного поля, при а = 1 — модель продольного поля, при других значениях имеем смешанную модель. Параметры а и (3 можно определить теоретически [170, 212] либо экспериментально. При одинаковой ширине зазора и электрода можно пользоваться значениями а = 0,5 и /3 = 0,67 [170]. [c.335]

Матрицу (7.94) для эквивалентной схемы секции в случае модели поперечного поля (рис. 7.18, б) получим, подставив в (7.95) а = 1 для модели продольного поля (рис. 7.18, в) подставив в (7.95) а = 0. Каскадные матрицы проводимости для эквивалентной схемы электродов и зазоров (рис. 7.18, г) определим, используя выражения (7.94) и (7.95), путем небольшого изменения механического импеданса. [c.338]

На рис. 1 показаны кривые изменения температуры во времени на поверхности лопатки в точке, лежащей на полу-длине профиля, полученные на комбинированной плоской электромодели профильного (/) и продольного (2) сечений лопатки. Из рисунка видно, что кривые практически совпадают, несмотря на. то, что на модели профильного сечения пренебрегали радиальными перетечками тепла, а на модели продольного — осевыми. [c.160]

Профиль осредненной скорости в продольном поле перестраивается в соответствии с новыми значениями (e/v) 4j, становясь более вытянутым ( более ламинарным ). При полном подавлении турбулентного переноса профиль скорости приобретает форму параболы Пуазейля. Расчеты профилей скорости для стабилизированного течения в продольном магнитном поле с использованием модели (1.98) выполнены в [21] (рис. 1.47). [c.55]

Модели поперечного и продольного полей не учитывают отражения ПАВ от электродов. Влияние массы электродов и закорачивания нормальной составляющей электрического поля под электродами приводит к разным значениям скорости волн под электродами в промежутках между ними, а также отражению ПАВ от краев электродов. Это обстоятельство можно учесть с помощью модели поперечного поля с прерывистым механическим импедансом (рис. 7.18, г). В этом случае секция разделена на две части одинаковой длины [170] и эквивалентные схемы этих частей различаются величиной характеристического механического импеданса металлизированная часть имеет импеданс Хтр, а свободная — Их отношение Хтр/ тм определяется экспериментальным путем. [c.335]

Эквивалентность модели поперечного (продольного) поля и модели дискретных источников [c.340]

Как показано в работе [216], модели поперечного и продольного полей (рис. 7.186 и в) ие позволяют получить больше информации, чем при использовании соответствующим образом приспособленной модели дискретных источников. Покажем, как от модели поперечного поля перейти к модели дискретных источников. [c.340]

Для изучения закономерностей формирования полого слитка в условиях наложения вибраций на кристаллизатор и дорн одновременно или только на один из элементов системы разработана феноменологическая модель слитка, позволяющая воспроизводить закономерности его деформации в продольном и поперечном направлениях (рис. 1). [c.115]

Модели из стали 20 имели наружный диаметр 46 мм при толщине стенки 8 мм. Были испытаны образцы без отверстия, с двумя продольными рядами отверстий по пяти отверстий в ряду, с полем отверстий из восьми продольных рядов по три отверстия в ряду и с двумя рядами отверстий по два отверстия в ряду. Все отверстия на моделях из стали 20 располагались в коридорном порядке. [c.410]

Использование метода диффузии от системы линейных источников тепла для определения коэффициента /), при нестационарном протекании процесса имеет свои особенности. Это связано, прежде всего, с необходимостью рассматривать в общем случае задачу в сопряженной постановке, так как процессы теплопереноса в теплоносителе и в стенках труб взаимосвязаны, а условия на границе с теплоносителем неизвестны. При использовании модели течения гомогенизированной среды удается избежать необходимости определения полей температур в стенках труб и заранее задать граничные условия, используя понятие коэффициента теплоотдачи, зависящего от граничных условий. При этом тепловая инерция витых труб. учитывается введением в систему уравнений, описывающих нестационарный тепломассоперенос в пучке, уравнения теплопроводности для твердой фазы, а изменение температуры труб во времени и пространстве идентично изменению температуры твердой фазы гомогенизированной среды. Система уравнений (1.36). .. (1.40), приведенная в гл. 1, позволяет рассчитать поля температур теплоносителя и стенки труб (твердой фазы), зависящие от продольной и радиальной координат в различные моменты времени, т.е. решить двумерную нестационарную задачу. В гл. 5 будет рассмотрена система уравнений и метод ее расчета, которые позволяют решить задачу и при асимметричной неравномерности теплоподвода. Однако, как показали проведенные исследования стационарных трехмерной и осесимметричной задач, коэффициент В,, определенный для этих случаев течения, остается неизменным при прочих равных условиях. Поэтому при экспериментальном исследовании нестационарного тепломассопереноса в пучках витых труб целесообразно ограничиться рассмотрением только осесимметричной задачи. Такая задача решена впервые, поскольку все предыдущие исследования ограничивались использованием одномерного способа описания процессов нестационарного теплообмена в каналах, когда рассматривается течение с постоянной по сечению канала скоростью и температурой, которые изменяются только по длине канала. При этом температура стенки определяется из уравнения Ньютона для теплового потока по экспериментальным значениям коэффициента теплоотдачи [24, 26]. [c.57]

Рис. 7.13. Поле продольной скорости потока в межтрубном пространстве модели теплообменника для АЭС с реактором БН-600 на входе

Рис. 7.14. Поле продольной скорости потока в межтрубном пространстве модели теплообменника БН-600 на выходе (обозначения те же, что и на рис. 7.13)

Наряду с концепцией Блоха существует концепция Нордгейма жёстких ионов, согласно к-рой окружение движущихся ионов почти не меняется, когда они совершают тепловые колебания, в этом случае вид действующего на электрон возмущающего потенциала будет иным. Гамильтониан Э.-ф. в. строится на основании полученного одно-электронного оператора возмущения с помощью правил для аддитивных квантовомеханич. величин (см. ниже), причём в блоховской модели существ, значение имеет поле продольных смещений решётки. [c.587]

В криогенных моделях Я. г. ядерные спины ориентируются однородным пост. магн. полем Н при темп-ре 7 ss4,2K. Макроскопич. магн. момент М определяется разностью числа спинов, ориентированных вдоль (л ) и против (и,) поля п /п.=ехр(2цЯ/А7 ), где ц—магн. момент атома. Момент М существует и после снятия магн. поля в течение времени Т , где Ti—время продольной релаксации. Напр., для Не (практически единственного вещества, остающегося газообразным при 4,2 К) Г) > 1 дня. Сверхпроводящие магн. экраны из Nb позволяют получить высокую стабильность и однородность поля (<10 Э/см). Однако при статич. методе ориентации величина n -ng) = th iH/kT) невелика ( 0,01%), что препятствует получению высокого отношения сигнала к шуму SjN. Увеличение же М за счёт увеличения давления газа (>7 атм) уменьшает время поперечной спин-спиновой релаксации Т2, что также уменьшает величину S/N. [c.673]

Достаточно полное и точное представление о температурном поле такой лопатки может быть получено только на объемной электромодели, например, объемной комбинированной [1, 21. Однако влияние ряда факторов может быть выявлено и на плоских моделях профильного и продольного сечения лопатки. [c.160]

В работе [D.16] развит метод расчета переменного поля индуктивных скоростей одиночного винта и двух винтов вертолета продольной схемы. Модель пелены представлена в виде большого количества продольных вихрей конечной интенсивности, каждый из которых образован ломаной из прямолинейных отрезков. Поперечные вихри игнорируются. Пелена вихрей считается не-деформируемой. Расчеты этим методом [D.17] обнаружили существенное влияние неоднородности поля индуктивных скоростей на аэродинамические характеристики винта, связанное со значительным изменением углов атаки сечений лопасти. [c.668]

Перемещение произвольной точки внутри тела обладает тремя степенями свободы. Следовательно, при построении упругой модели концевой области трещины должны учитываться три степени свободы или три типа перемещений для точек, расположенных вблизи конца трещины. Выделяют три типа условий у конца трещины, которые изображены на рис. 2 (нормальный) отрыв (тип I), (поперечный) сдвиг (тип II) и (продольный) сдвиг (тип III). Как будет показано ниже, существование этих трех типов условий возможно вследствие разделения полей напряжений, деформаций и перемещений, вблизи вершины трещины в изотропных материалах. [c.48]

Исследования, результаты которых представлены в данной монографии, ограничены моделью сжимаемой среды. По мнению авторов, использование модели несжимаемого тела существенно обедняет содержание процессов динамического контактного взаимодействия конечных тел и систем с полуограниченными средами из-за того, что из рассмотрения выводится целый класс физических процессов — продольные волны, из поля зрения исчезает важнейший при исследовании динамики неоднородных твердых деформируемых тел процесс взаимного преобразования различных типов волн друг в друга. [c.10]

Для отыскания закона изменения поля деформаций в армированном пластике при продольном сдвиге используем модель, показанную на рис. 4.7, и следующие граничные условия [c.123]

Расчет проведем для поля продольных волн в жидкости, а затем введем необходимые уточнения, связанные с реальными условиями контроля наклонными преобразователями. Возможность расчета акустического тракта в твердом теле без учета сдвиговой упругости (т. е. решение задачи для жидкостной модели) обоснована И. Н. Ермоловым. Им показано, что подобное приближение справедливо при углах наблюдения 0лв=6О° (параксиальная область), а погрешность в расчетах не превышает 20% (2 дБ). [c.68]

Рис. 7.10. Основные модели преобразователей а — схематическое изображение нормальной составляющей силовых линий напряженности и электрического поля под преобразователем б — модель дискретных источников (нсточннкн расположены в центре электродов) в — модель дискретных источников (источники расположены по краям электродов) г — импульсная модель, аппроксимирующая импульсный отклик посредством синусоидальной фунмщн д — модель поперечного поля е — модель продольного поля лс — смешанная (комбинированная) модель, учитывающая обе составляющие электрического поля и его переменную величину.

В модели поперечного пот [174] (рис. 7.10, d) полагают, что возбуждение ПАВ происходит только за счет нормальной составляющей электрического поля, а. в модели продольного поля [174] (рис. 7.10, е) —только за счет продольной составляющей электрического поля. Лучшего приближения можно достичь в комбинированной модели [170, 210] (рис. 7.10, ж), где используются обе сосгавляюшие электрического поля, неоднородность которого учитываю , пред.чолагая наужчие областей без электрического [c.317]

На рис. 7.18, б изображена модель поперечного поля, а на рис. 7.18, в — модель продольного поля [174]. Их эквивалентные схемы различаются лищь наличием или отсутствием отрицательной емкости. Как будет показано ниже, эти схемы можно привести к модели дискретных источников при этом источники располагаются по краям секции. Модели поперечного и продольного полей позволяют сделать одинаковые выводы, за исключением случая отражения ПАВ в связи с регенерацией волн (см. разд. 8.10), когда получают обратные частотные зависимости [215]. Эксперимент показал [215], что для распространенных материалов физической сущности лучше отвечает модель поперечного поля. [c.333]

Установка Института машиноведения и завода № 2 (фиг. 195) состоит из двух отдельных частей поляризационной (левая часть установки) и наблюдательной (правая часть установки). При работе с компенсатором наблюдательная часть отводится в сторону и на её место устанавливается анализатор с трубой (см. стр. 263). В свободном промежутке в пучке параллельных лучей поляризованного света устанавливается на координатном столе нагрузочное устройство 3 для модели. Рабочее поле установки 130 мм. Установка имеет осветитель с ртутной точечной лампой высокой яркости или лампой накаливания,поляроидныйполяризатор с коллектором, светофильтром (X = = 5461 А) и теплофильтром, поворотным устройством с делениями через 5° (для получения изоклин), откидной пластинкой Х/4, имеющей самостоятельное поворотное устройство, поляроидный анализатор 4, имеющий те же поворотные устройства, что и поляризатор, фотокамеру (13X16 см), прозрачный откидной экран, оптическую скамью 8 наблюдательной части, допускающую продольное перемещение отдельных частей установки при проектировании модели в масштабе от [c.261]

Обработка измерений магнитометров выполнялась следующим образом. По измерениям, относящимся к некоторому отрезку времени о 1 строились функции Нг 1) (г = 1, 2, 3), которые задавали на этом отрезке компоненты вектора Н(<) местной напряженности магнитного поля Земли в строительной системе координат спутника Зу1у2уз (ось вуг параллельна продольной оси спутника и направлена от спускаемого аппарата к приборному отсеку). С другой стороны, зная орбиту спутника и воспользовавшись аналитической моделью магнитного поля Земли, можно рассчитать компоненты H(i) в инерциальпой системе координат (7 1 2 3 связанной с земным экватором. Эти компоненты обозначим /i(i) (г = = 1, 2, 3). Полученные два набора функций должны быть связаны определенными соотношениями, из условия выполнения которых находилось решение уравнений вращательного движения спутника, аппроксимирующее на отрезке о 1 его фактическое движение. [c.602]

В гл. III после описания модели свободных электронов Зоммерфельда — Хартри обсуждается аппроксимация Хартри — Фока. Затем дается предварительный и, по существу, исторический обзор работ по изучению взаимодействия в плотном электронном газе. Описаны приближения Вигнера, Бома и Пайнса и Гелл-Манна и Бракнера. Элементарным образом вводятся физически важные понятия экранирования и коллективных колебаний (плазмонов). Далее, несколько формально, даются определения динамического форм-фактора и диэлектрической проницаемости, зависящей от частоты и от волнового вектора. Показывается, как с помощью этих величин можно весьма просто вычислить ряд взаимосвязанных характеристик системы электронов. Сюда относятся, в частности, временная функция корреляции для операторов плотности, сечение рассеяния быстрых заряженных частиц, бинарная функция распределения, а также энергия основного состояния. Упор здесь делается на точное определение отклика системы на продольные поля, изменяющиеся как во времени, так и в пространстве. Затем в приближении хаотических фаз находится выражение для диэлектрической проницаемости системы. В этом же приближении вычисляются и все остальные характеристики, перечисленные выше. Заключительный параграф этой главы посвящен рассмотрению взаимодействия между электронами в простых металлах. Показывается, что аппроксимация хаотических фаз здесь неприменима, после чего дается расчет корреляционной энергии, удельной теплоемкости и спиновой восприимчивости щелочных металлов. [c.29]

Щвумерные задачи. Для того чтобы проиллюстрировать использование конечных элементов в пространственно-временной области, рассмотрим простой пример одномерного упругого стержня длины Ь с поперечным сечением А под действием заданной силы Р ( ) на свободном конце или при заданном начальном перемещении и х, 0) = / х). В обычных конечноэлементных моделях продольное перемещение и = и х, ) аппроксимируется одномерными интерполяционными функциями флг ( ) (Л = 1, 2,. . ., ТУе), помноженными на являющиеся функциями времени узловые перемещения. Мы же сейчас будем считать перемещения значениями локального поля (х, 1), определенного в некоторой области двумерного пространства (х, t). Интерполяционные функции являются функциями как продольной координаты х, так и времени т. е. фJv = фJv (х, ). Для типичного конечного элемента [c.170]

Исходя из теории цепей, можно получить аналитические выражения для элементов каскадной матрицы проводимости применительно к эквивалентным схемам, приведенным на рис. 7.18. Рассмотрим отдельно схему Мэзона (рис. 7.18, б—O) и обобщенную схему (рис. 7.18, е), принимая во внимание различие между этими двумя основными вариантами эквивалентной схемы. Особое внимание уделим эквивалентности модели поперечного (продольного) поля и модели дискретных нсточников. [c.336]

Влияние магнитного поля ). Наложе-нпе магнитного поля, вообще говоря, увеличивает как электрическое, так и тепловое сопротивления, причем увеличение зависит от на-нрапления поля относительно тока (электрического или теплового). Относительное увеличение тем больше, чем нпл е температура (или чем меньше соиротивление в нулевом поле) в поперечных полях оно больше, чем в продольных. Кроме того, у многовалентных металлов это увеличение больше, чем у одновалентных. Хотя упомянутые общие черты качественно могут быть объяснены, тем не менее весьма желательно количественное исследование, так как модель свободных электронов не объясняет гальваномагнитных эффектов. В этом случае нужна более сложная модель. [c.276]

На основе направленных вакансионных потоков в работах Френкеля, а затем Набарро и Херринга были предложены модель и механизм внутризеренной диффузионной пластичности . Здесь используется известный факт о том, что диффузионные процессы особенно интенсивно протекают по границам зерен, т. е. в местах с наибольшим искажением кристаллической решетки. Границы зерен являются источниками и стоками направленного движения вакансий в поле приложенного напряжения, причем поток вакансий идет через объем зерна и направлен от по-перечных границ к продольным (рис. 92), а поток атомов движется в противоположном направлении. Происходят мас-соперенос и пластическое течение. Эти потоки приводят к удлинению зерна в продольном направлении и сокращению 3 поперечном, поскольку объем зерна Рис. 92. Направленные пото- остается неизменным. Вследствие низкой ки вакансий при деформации ПОДВИЖНОСТИ граннц зерен формоизме-зерна (а — приложенные на- нение зерна фиксируется, а деформации пряжения) становятся необратимыми. Этот меха- [c.156]

На основе направленных вакансионных потоков в работах Френкеля, а затем Набарро и Херринга были предложены модель и механизм внутризеренной диффузионной пластичности . Здесь используется известный факт о том, что диффузионные процессы особенно интенсивно протекают по границам зерен, т. е. в местах с наибольшим искажением кристаллической решетки. Границы зерен являются источниками и стоками направленного движения вакансий в поле приложенного напряжения, причем поток вакансий идет через объем зерна и направлен от поперечных границ к продольным (рис. 92), а поток атомов движется в противоположном направлении. Происходят мас-соперенос и пластическое течение. Эти потоки приводят к удлинению зерна в продольном направлении и сокраш,ению [c.158]

Другой способ получения потоков влажного пара мелкодисперсной структуры состоит в применении специальных поверхностных холодильников-турбули-заторов, устанавливаемых в контурах влажного пара перед исследуемой моделью (рис. 2.3, а). Поверхность охлаждения сформирована из продольно обтекаемых полых пластин с отношением //А=6-ь10 (рис. 2.9, а), внутри которых циркулирует охлаждающая вода. Каждая пластина выполнена двухходовой. За пластинами образуются вихревые аэродинамические следы, начальные участки которых состоят из дискретных вихрей, расположенных в шахматном порядке (дорожки Кармана). [c.37]

Фирма Шисс , давая описание уникального продольно фрезерного станка с длиной фрезерования 20 м, указывает, что он должен быть установлен так, чтобы поверхность стола и пол находились на одном уровне. Аналогично фирма Инноченти в описании нового расточного колонкового станка модели с диаметром шпинделя 200 мм предусматривает расположение зажимной плиты перед станком ниже пола с таким расчетом, чтобы рабочая поверхность мош,ного поворотного стола располагалась на уровне пола и т. д. [c.67]

В прикладных задачах статики стержней часто внешние силы, действующие на стержни, зависят от перемещений стержня (или от их первых двух производных). Классическим примером являются стержни на упругом основании (рис. 2.1). При нагружении стержня возникают со стороны основания распределенные силы, зависящие от перемещений (прогибов) стержня. Стержни (вернее конструкции или элементы конструкций, которые сводятся к модели стержня) из разных областей техники показаны на рис. 2.2 — 2.6. Упругий металлический элемент прибора, находящийся в магнитном поле, изображен на рис. 2.2. Сила притяжения (распределенная) зависит от прогибов стержня аналогично случаю балки на упругом основании. Стержень, находящийся на вращаю.щейся платформе (см. рис. 2.3), нагружается силами, зависящими от прогибов, причем в этом случае наряду с нормальной распределенной нагрузкой qy (у) появляется и осевая распределенная нагрузка у). При продольно-поперечном изгибе (см. рис. 2.4) в произвольном сечении стержня возникает момент от осевой силы, пропорциональный прогибу. К этому классу относятся задачи статики трубопроводов, зашолненных движущейся жидкостью. При поперечном изгибе трубопровода (см. рис. 2.5) из-за появляющейся кривизны осевой линии стержня возникают распределенные силы, обратно пропорциональные радиусу кривизны. К этому классу можно причислить задачи, относяшд1еся к плавающим объектам и сводящиеся к схеме стержней (см. рис. 2.6), например понтон. [c.33]

Наиболее полное описание свойств С, ф. в магнетиках дал Т. Мория (Т. Мог)уа). В рамках предложенной им теории С, ф. удалось развить единый подход к описанию свойств магнетиков с локализованными и делокализованными (коллективизированными) носителями нагн. моментов. Теория С. ф. основана на использовании преобразования Стратоновича — Хаббарда для Хаббарда модели, к-рое позволяет заменить систему взаимодействующих спинов на систему невзаимодействующих спинов, находящихся в фиктивных флуктуирующих магн. полях. С помощью такого подхода удаётся построить классификацию магн. веществ по характеру С. ф. в них, В веществах с локализованными ма1 н. моментами С. ф, являются преимущественно поперечными (т. е. локальный. магн. момент может изменяться по направлению при постоянной амплитуде). В слабых зонных магнетиках (см. Зонный магнетизм, Стонера модель), напротив, преобладают продольные С. ф. (т. е. изменяется амплитуда локального момента). [c.641]

При кипении на неизотермической стенке возможно одновременное устойчивое сосуществование пузырькового, переходного и пленочного режимов кипения, что приводит к большим продольным и поперечным градиентам температуры в стенке. В этих условиях существующие способы заделки термопар в твердую металлическую стенку не позволяют измерить температурное поле с точностью, необходимой для расчета местных значений тепловых потоков и коэффициентов теплоотдачи. Определение температурного поля неизотермической стенки вблизи поверхности теплообмена, а по нему местных тепловых потоков, включая их критические значения, с высокой точностью было выполнено в [33] путем использования трехслойной модели неизотермической стенки. Измерение температурного поля проводится с помощью микротермопары, которая перемещается в слое жидкого галлия, удерживаемого силами поверхностного натяжения между металлической пластиной, к которой снизу подводится тепловой поток, и тонкой фольгой, на которой снаружи кипит жидкость. Чтобы устранить искажения температурного поля, обусловленные различием теплофизических свойств отдельных слоев стенки, материалы фольги и пластины выбираются так, чтобы их теплопроводности были равны теплопроводности галлия. [c.397]

Суммарные силы и моменты у комля вращающейся лопасти передаются на фюзеляж вертолета. Постоянные составляющие этих реакций втулки в невращающейся системе координат представляют силы и моменты, необходимые для балансировки вертолета. Высокочастотные составляющие вызывают вибрации вертолета. Если в модели винта учтено движение вала, то эти силы и моменты определяют характеристики устойчивости и управляемости вертолета. На рис. 9.7 показаны силы и моменты, действующие на вращающуюся лопасть, а также силы и моменты, действующие на втулку в невращающейся системе координат. Вертикальная сила Sz участвует в создании тяги, а силы в плоскости вращения Sx и —в создании продольной и поперечной сил несущего винта. Момент в плоскости взмаха Nf создает продольный и поперечный моменты несущего винта, а момент в плоскости вращения — крутящий момент на валу винта. Условимся, что положительные реакции втулки действуют на вертолет, за исключением аэродинамического крутящего момента Q, который по определению воздействует на винт (реактивный момент, передаваемый от винта на втулку, поло- [c.389]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...