Импульсная модель

Процесс управления силовыми характеристиками Вр (а, у) ДВС различных типов в общем случае схематизируют на основе импульсных моделей, приведенных [c.359]

Сравнение (17), (18) и (9а, 96) дает оценку близости Дт, полученной экспериментально, с Аш для импульсной модели помехи или, считая эти модели адекватными, можно уточнить параметры Я или Ь. [c.89]

В основу импульсной модели [208] положена пропорциональность между импульсным откликом преобразователя и функцией возбуждения [см. выражение (7.47)). С помощью фурье-преобразования можно получить частотные характеристики преобразователя. Ход нормальной составляющей возбуждающего электрического поля аппроксимирован периодической функцией. На рис. 7.10, г приведена аппроксимация в виде синусоидальной функ ши, хотя электрическое поле можио аппроксимировать и другими функциями, например прямоугольной. [c.317]

В окрестности значения средней частоты/о, где нас интересует ход передаточной функции, можно пренебречь влиянием добавочного члена в (7.70), а после подстановки первого члена из (7.70) в формулу (7.61) для входной активной проводимости импульсной модели получим выражение [c.325]

Импульсная модель употребляется главным образом для описания преобразователя с неодинаковыми расстояниями между электродами. [c.325]

Проводимость входная активная импульсной модели 325 [c.576]

С целью определения оптимальных режимов обработки, найдем зависимость между величиной снятого при резании одним шлифовальным зерном материала и свободным объемом между зернами, воспользовавшись импульсной моделью поверхности круга. Уравнение, описывающее п-ж импульс к-ж реализации (г-е абразивное зерно), имеет вид [c.47]

В СССР четкая классификация импульсных ультразвуковых дефектоскопов определена ГОСТ 23049—84. В зависимости от области применения ультразвуковые дефектоскопы (УД) подразделяют на две группы общего назначения — УД и специализированные — уде, а в зависимости от функционального назначения— на четыре группы (табл. 4.1), Условное обозначение дефектоскопа состоит из букв УД (или УДС), номера группы и порядкового номера модели, а также буквы М с номером модернизации и номера исполнения по устойчивости к воздействию внешней среды. [c.179]

К концу 50-х годов советские автомобилестроительные заводы выпускали свыше 60 модификаций грузовых и легковых автомашин. Но для этого разнообразия модификаций, определяемого различным назначением автомобилей и различными условиями их эксплуатации, оставалось характерным ограниченное количество их базовых (основных) моделей. Такое ограничение, устанавливаемое применительно к действительным запросам народного хозяйства, обусловило существенные технические и экономические преимущества в производственном и эксплуатационном освоении автомобилей. Именно это ограничение в значительной мере способствовало тому, что на авторемонтных заводах наряду с использованием прогрессивных технологических процессов (наплавки изношенных деталей под слоем флюса, электро-импульсной наплавки, высокочастотной закалки и др.) стала вводиться конвейерная сборка агрегатов и автомашин, выпускаемых из ремонта, а в автохозяйствах начали осваивать эффективный метод текущего технического обслуживания автомобилей на поточных линиях. [c.265]

Как уже отмечалось ранее, при достаточно большой длительности импульсного воздействия дисперсию в первом приближении можно не учитывать и использовать модель эквивалентного анизотропного материала [уравнения (7) и (12)1. Один из эффектов, связанных с анизотропией, проявляется в задаче об ударе по краю ортотропной пластины, когда сила действует в плоскости пластины, а край составляет некоторый угол с осью симметрии материала. Если не учитывать конструкционную ц внутреннюю дисперсию в материале, то для решения этой задачи можно воспользоваться уравнениями (7) и следующими граничными условиями на краю [c.322]

В монографии представлены результаты исследования механического поведения конструкционных материалов под действием импульсных нагрузок ударного и взрывного характера. Рассмотрена связь процессов нагружения и деформирования материала при одноосном напряженном состоянии. Описаны оригинальные методики и средства квазистатических испытаний на растяжение со скоростями до 950 м/с. Приведены результаты испытаний ряда металлических материалов и реологическая модель их механического поведения учитывающая влияние на сопротивление скорости деформации. Исследовано упруго-пластическое деформирование и разрушение материала в плоских волнах нагрузки. Описаны новые методики и изложены результаты экспериментальных исследований зависимости характеристик ударной сжимаемости н сопротивления пластическому сдвигу за фронтом плоской волны от ее интенсивности, связи силовых и временных характеристик откольной прочности. [c.2]

Теоретическое и экспериментальное исследование переходных процессов в материале при импульсном нагружении затруднено отсутствием полной ясности в выделении из большого числа параметров различной физической природы параметров, которые являются определяющими в конкретных условиях нагружения. Как правило, анализ экспериментальных результатов связан с исиользованием определенной модели материала, субъективный выбор которой влияет на получаемые из такого анализа. результаты и выводы. Поэтому особое внимание привлекают исследования, позволяющие изучать поведение материала и получать надежные данные [c.3]

В этой главе описаны методы, которые дают решения задачи и в тех случаях, когда перечисленные выше способы не годятся. Во всех этих методах в качестве моделей источников с прилегающими конструкциями и средой используются линейные (re-fl)-полюсники на п входных клеммах заданы сигналы, характеризующие источники, на (га-1-1)-й клемме (выход) формируется сигнал в точке наблюдения. Внутри многополюсника имеется п- - генераторов акустических сигналов и набор цепей, соединяющих эти генераторы со входами и выходом. Рассматриваемые методы отличаются друг от друга внутренним строением модельных ( -)-1)-полюсников или формой импульсных переходных функций соединительных цепей- [c.111]

На рис. 4.3 представлена расчетная модель, используемая в методе взаимных спектров. Она отличается от модели Гоффа (см. рис. 4.1) тем, что в ней используются линейные звенья с произвольными импульсными переходными функциями ht t). Рассмотрим отдельно случаи независимых и статистически связанных источников. [c.116]

Естественно, что, распространяясь от источника в ату точку, акустический сигнал претерпевает изменения. Ограничиваясь по-прежнему линейными системами, расчетную модель задачи разделения независимых источников можно в этом случае представить в виде, изображенном на рис. 4.6. Недоступные измерению сигналы источников Xi(t), проходя через линейные звенья с импульсными переходными функциями hi t) и образуют доступные измерению сигналы на входах [c.122]

К перспективным относится импульсный метод уплотнения. Формовочные машины, в которых применяется этот метод, имеют высокую производительность, работают без шума, потребляют малое количество энергии. При уплотнении достигается высокая плотность смеси у модели, в промежутках между соседними моделями и между моделями и стенками опок. При съеме полуформы с модели требуется меньшее усилие, чем при других методах уплотнения. При формовке можно применять деревянные модели. Для изготовления крупных опочных форм следует применять воздушно-импульсное уплотнение при давлении воздуха в ресивере 7—10 МПа или взрывное уплотнение. Максимальное давление сжатого воздуха или продуктов сгорания над смесью равно 1,4—1,8 МПа. После уплотнения верхний рыхлый слой полуформы (30—60 мм) срезается. Мелкие н средние формы целесообразно изготовлять импульсно-прессовым методом при давлении в ресивере 0,6— 0,7 МПа. Максимальное давление воздуха над смесью 0,4—0,5 МПа, давление прессования 0,5—0,7 МПа. Рекомендации по выбору метода уплотнения приведены в табл. 4. [c.208]

В первой половине книги кратко и систематически изложены общие основы метода. При этом авторы приводят минимальные нужные сведения о законах оптики, достаточно полно рассматривают устройство полярископов и необходимого дополнительного оборудования, приемы работы с ними, а также используемые зависимости между двойным лучепреломлением и напряжениями и способы проведения измерений. Они сообщают данные об упругих и вязкоупругих характеристиках используемых в США для изготовления моделей материалов, которые близки к отечественным, и анализируют закономерности их деформирования в связи с исследованиями напряжений при упругих деформациях, при изменениях температуры и действии импульсных нагрузок. Наряду с этим рассмотрены методы исследования напряжений на объемных моделях из материалов, позволяющих фиксировать получаемый при деформации оптический эффект. Весьма кратко изложены основные методы обработки данных поляризационно-оптических измерений. Для более быстрого и полного решения задачи также рекомендуется использо- [c.5]

Данные об отечественной аппаратуре для скоростной фотосъемки и методы ее использования для исследования деформаций при импульсных нагрузках на прозрачных моделях с относительно высоким модулем продольной упругости (эпоксидные смолы) приведены в работах [2, 3 ].— Прим. ред. [c.193]

Рис. 7.10. Основные модели преобразователей а — схематическое изображение нормальной составляющей силовых линий напряженности и электрического поля под преобразователем б — модель дискретных источников (нсточннкн расположены в центре электродов) в — модель дискретных источников (источники расположены по краям электродов) г — импульсная модель, аппроксимирующая импульсный отклик посредством синусоидальной фунмщн д — модель поперечного поля е — модель продольного поля лс — смешанная (комбинированная) модель, учитывающая обе составляющие электрического поля и его переменную величину.

В то вре.мя как в моделях дискретных источников и в импульсной модели предполагае1ся возбуждение ПАВ лишь на поверхности подложки, для модели эквивалентной схемы считают, что возбуждение ПАВ происходит в приповерхностном слое, а имеющееся в действительности двумерное электрическое поле заменяют одномерным. Тем самым задача возбуждения ПАВ сводится к задаче возбуждения объемных волн, которые можно исследовать с помощью эквивалентной схемы пьезоэлектрического преобразователя объемных волн [176, 209]. [c.317]

Главное отличне импульсной модели от модели дискретных нсточников состоит в способе аппроксимации импульсного отклика. В то время как модель дискретных источников использует дискретный импульсный отклик (7.52), в импульсной модели отклик аппроксимируется посредством тригонометрической функции [208] [c.324]

Как и в случае модели дискретных источников, неизвестную константу с в (7.67) определим путем сравнения входных активных проводимостей, полученных из импульсной модели и модели эквивалентной схемы для неаподизованного нелисперсионного преобразователя, имеющего электроды н зазоры одинаковой цшрины. [c.324]

После подстановки для нелисперсионного преобразователя выражения d(t) = Infot в формулу (7.67) получим для импульсной модели значение импульсного отклика [c.324]

Характеристика Модель Импульсная Модель Раздельные Смешан- Обобщшная Физическая дискретных модель поперечного акустические ная модель зхвивалент- модель источников пол импедансы ная схема [c.349]

Самой простой аппроксимацией дисперсионного фильтра является импульсная модель. Если один из преобразователей широкополосный, как, например, изображенный на рис. 9.1, его можно заменить одним точечным источником, импульсный отклик которого описывается функцией Ьг 1 - / ) = 5(/ - / ), где 5(/) — единичный импульс (функция Дирака). В этом приближении, в соответствии с формулой (9.76), импульсный отклик фильтра Л(/) воспадает с импульсным откликом дисперсионного преобразователя. Если исходное выражение (7.67) дополнить аподизованной весовой функцией и (/), то для импульсного отклика дисперсионного фильтра полу- [c.425]

Дальнейшая последовательность расчета зависит от того, сколько дисперсионных преобразователей — один или два — содержит фильтр. При выводе исходим из импульсной модели ВШП (разд. 7.6), которой соответствует импульсный отклик (9.8). Способ расчета, который позволяег учесть явления второго порядка, приведен ниже. Полный синтез, учитывающий также влияние генератора и нагрузки, дан в работе [270]. [c.427]

Максимальное и чаще всего используемое количество пар электродов во входном широкополосном преобразователе равно числу периодов в сегменте кодированного сигнала. Величину вносимого затухания преобразователя для данной относительной ширины полосы Ь = В//о = 4/М можно приблизительно определить нз рнс. 9.3. Частотный отклик фильтров, изображенных на рнс. 9.9, имеет очень сложный внд, поэтому фильтры исследуются лишь во временнбй области с помощью импульсной модели, описанной в разд. 7.6. [c.435]

На режимах о недорасширением (по отношению к донному давлении Pgr среднее значение статического давления потока на срезе оопла Ра находится между его нижним значением и верхним, t.b. Pdi f a Рс Поэтому.о учетом полученных экспериментальных данных по pg,, Pj. л да автомодельных режимов истечения можно принять / /у.Это приближенное соотношение использовалось для расчетов импульсной характеристики сопла по одномерной модели соплового потока на режимах, имевших место при продувках с газодинамическим няоадком. [c.13]

Исследованы расходные и импульсные характеристики моделей регулируете кольцевых сопел с несимметричным входом и цилиндрической сверхзвуковой частью. На основания имеющихся результатов анализиру-етгл влияние геометрия тареля и входных кромок сопла на картину течения, расходные и импульсные характеристики. [c.141]

Для формирования библиотеки моделей регуляторов напряжения (PH) следует учесть, что в транспортных ЭЭС используются регуляторы трех конструктивных исполнений на магнитных усилителях, транзисторно-тиристорные и транзисторные с широтно-импульсной модуляцией. В библиотеке моделей преобразователей Пр должны быть включены модели трансформаторов Три трансформаторно-выпрямительных устройств ТВУ. В библиотеке П должны быть учтены типовые нагрузки транспортных ЭЭС симметричные и несимметричные активноиндуктивные нагрузки, двигатели асинхронные и постоянного тока, импульсные нагрузки. [c.227]

Если путем измерения скорости первого звука можно лишь косвенно проверять теоретические модели Не II, данные по его поглощению для этого гораздо более существенны. Пеллам н Сквайр для измерения скорости использовали импульсную технику, которая позволила им измерить коэффициент поглощения в том же интервале температур (фиг. 70). Они сравнивали свои результаты с классическим выражением д.ля коэффициента поглощения [c.850]

Импульсные аппараты конструктивно выполнены из двух блоков управления и рентгеновского. В них конденсатор заряжается от трансформатора через выпрямитель и разряжается поворотом электронного ключа на повышающий трансформатор в цепи трубки. В отличие от предыдущих аппаратов импульсный аппарат не требует принудительного охлаждения трубки и используется в монтажных условиях. Примером малогабаритных импульсных рентгеновских аппаратов являются МИРА-1Д, МИРА-2Д, МИРА-ЗД. Характеристики аппаратов для первой и последней модели энергия ионизирующего излучения — от 60 до 160 кэВ, толщина объекта контроля— 10...30мм, частота импульсов — [c.157]

При модельном представлении оптической системы в качестве функции Грина, удовлетворяющей уравн1 нию Гельмгольца для когерентного сигнала, рассматривается импульсньи отклик И х. у). Аналогичная функция может быть найдена и для выражения (43). Следовательно, модель когерентного слоя пространства можно представить в виде фазового транспаранта, аналогично оптической систзме [c.56]

Уравнение (51) отвечает также требованиям, предъявляемым к модели элементов оптико-электронного тракта как объекта проектирования. Оно наглядно представляет процесс пр< образования сигнала в анализаторе изображения и в то же время явным образом связано с конструктивными параметрами системотехнического уровня проектирования. В качестве таких параметров целесообразно рассматривать коэффициенты рядов, описывающих импульсный отклик h (х, j ) и закон анализа х = х (г), у = у(/). Как и в случае оптической системы, функцию h x, у) удобнее представлять в ЭВМ в форме двумернсго массива (матрицы) и в форме степенного ряда [c.61]

Из формул (6.3.20) следует, что достаточно получить зависимости моментов функции отклика от коэффициентов математической модели структуры потоков только для импульсного ввода трассера. Если во время опыта будет реализовано какое-нибудь другое возмущение, можно по экспериментально полученным функциям 0вх( ), 0вых( ) рассчитать их М0МеЕ1ТЫ ц<г(0вх), вых), 33TGM [c.288]

Имеется ряд работ, посвященных исследованию реакции тела из композиционного материала на кратковременно действующие или импульсные силы. В уже упоминавшейся работе Пекка и Гартмана [134] рассмотрено воздействие импульса на слоистое полупространство, вызывающего сжимающие напряжения, параллельные слоям. Сви [169, 1701 исследовал слоистое полупространство, подверженное импульсному нагреву (например, с помощью лазера), при этом учитывал связанные термоупругие эффекты. В этой работе использовалась приближенная модель среды, предложенная Саном и др. [167]. В другой работе Сви и Виттера [171 ] применили эту модель для решения задачи о действии импульса давления на полуплоскость с косыми слоями, они исследовали влияние угла наклона"слоев и дисперсию напряжений. [c.321]

На основании общих физических представлений о поведении материала под нагрузкой его сопротивление деформированию определяется мгновенными условиями нагружения (температурой, скоростью деформации и другими ее производными в момент регистрации), а также структурой материала, сформированной в процессе предшествующего деформирования, который в п-мерном пространстве характеризуется траекторией точки, проекции радиуса-вектора которой — составляющие тензора напряжений (или деформаций) и время (начальная температура является параметром, характеризующим исходное состояние материала, и изменяется в соответствии с адиабатическим характером процесса деформирования). Специфической особенностью процессов импульсного нагружения является сложный характер нагружения (составляющие тензора напряжений меняются непропорционально единому параметру) и влияние времени. Невозможность экспериментального исследования материала при различных процессах нагружения (траекториях точки указанного выше л-мерного пространства) вынуждает исследователей использовать упрощенные модели механического поведения материала. Это обусловило развитие исследований по разработке теорий пластичности, учитывающих температурновременные эффекты [49, 213, 218] наряду с изучением физических процессов скоростной пластической деформации [5, 82, 175, 309]. Так, для первоначально изотропного материала исходя из гипотезы изотропного упрочнения связь тензоров напряжений и деформаций полностью определяется связью их инвариантов соответственно Ei, Ег, Ез и Ii, h, h- С учетом упругого характера связи средних напряжений и объемной деформации для металлических материалов (а следовательно, независимость от истории нагружения первых инвариантов тензоров напряжений и деформаций Ei, А) процесс нагружения определяется связью четырех оставшихся инвариантов и величины среднего давления. В классической теории пластичности [c.11]

Распространение интенсивных упруго-пластических волн, возбуждаемых импульсными нагрузками, характеризуется высокоскоростной деформацией материала в них, что позволяет изучать поведение материала при скоростях, не достижимых в ква-зистатических испытаниях. Вследствие зависимости сопротивления материала деформации от истории предшествующего нагружения сопоставление данных, полученных при исследовании волновых процессов, закон деформирования в которых определяется самой кинетикой деформации в волне, с результатами квазистатических испытаний с определенным параметром испытания невозможен без принятия определенной модели механического поведения материала. [c.141]

В методе, предложенном К. В. Гоффом [359], расчетная модель имеет вид, изображенный на рис. 4.1. Она содержит п статистически независимых источников с сигналами Xi t), i=l, 2,.... .., п, которые регистрируются на п входных клеммах и через линейные цени с импульсными переходными функциями hi t) = = hi6 t—Ti) или hij, t) —hikb t—Tt ), где hi, — коэффициенты передачи, б (i) — 6-функция Дирака, поступают на сумматор. Сюда поступает также сигнал T (f) с (w-fl)-ro источника, статистически независимый от всех Xi t). На выходе сумматора формируется сигнал z(<), моделирующий вибрационный или шумовой сигнал в точке наблюдения. [c.111]

Отличительной особенностью модели Гоффа является статистическая независимость сигналов Xi t) и r)(i), а также вид импульсных переходных функций линейных соединительных звеньев. Рассмотрим одно такое звено с импульсной переходной функцией hib t—Ti). При поступлении на его вход сигнала Xi t) на его выходе согласно (3.31) будет сигнал hiXi t—Г,), т. е. тот же сигнал, но усиленный в hi раз и сдвинутый по времени на величину Ti. Таким образом, ири распространении от источника до точки наблюдения сигнал x (i) не искажается, а только ослабляется (или усиливается) и запаздывает ввиду конечной скорости его распространения. Такая ситуация имеет место, как [c.111]

Современные поршневые двигатели внутреннего сгорания, используемые в качестве источников энергии в машинных агрегатах различного назначения, как правило, снабжаются всере-жимными или многорежимными регуляторами скорости вращения ДВС центробежного тина [28]. Силовая цепь машинного агрегата и управляющее устройство (регулятор) схематизируются в виде модели с направленными звеньями. Наиболее сложное звено в этом иредставлении — динaмuчe aя модель силовой цени, отражающая упруго-инерционные, диссипативные и возмущающие свойства собственно двигателя, связанных с ним передаточных механизмов и потребителя энергии (рабочей машины, движителя, исполнительного устройства). Эта модель охвачена отрицательной обратной связью но угловой скорости двигателя (см. рис. 17, а). Реализующий обратную связь регулятор в общем случае включает в себя центробежный измеритель скорости, усилительные элементы и исполнительный орган (рейка топливного насоса, заслонка карбюратора) (см. рис. 17, б). Эти механизмы схематизируются на основе типовых звеньев (первого или второго порядка) направленного действия [28]. Импульсный характер воздействия псполиительпого органа регулятора на поток энергии в ДВС может быть схематизирован, как показано в гл. I, на основе типовых (колебательных) направленных звеньев второго порядка. [c.140]

См. также [19 ] и статьи в сб. [20, 21 ]. Об оценке метода фотоупругости для определения напряжений при импульсных нагрузках, сделанной на основании первоначальных аксперименталышх работ, см. [22 ]. Решение задачи Герца при ударе на стеклянных моделях см. в [23 ].— Прим. ред. [c.366]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...