Провод полый

При дорожных испытаниях тормозных систем автомобиль разгоняют до скорости 43. .. 45 км/ч и отсоединяют двигатель от трансмиссии. При движении накатом в момент, когда скорость автомобиля станет равной 40 км/ч, проводят пол- [c.124]

Таблица 3.160. Провод полый ПМ иПА

Поле ) обусловлено током в проводах, поле (2) — током, текущим в земле. [c.188]

Провод с бегущей вдоль него волной тока может рассматриваться как линейка осевого излучения, излучателями в которой являются бесконечно близко расположенные элементарные токи. Особенность данного случая заключается в том, что в направлении оптимального фазирования, т. е. вдоль провода, поля, создаваемые элементарными токами, равны нулю и направление максимального излучения составляет с осью провода некоторый угол J0o. С увеличением длины провода ширина главного лепестка ДН [c.165]

Перед размерным числом, указывающим величину радиуса, наносят латинскую прописную букву R (указатели 4,10, 22, 26 и др. и рис. 55, б). Для нанесения размера радиуса с центром, расположенным за пределами чертежа, проводят размерную линию змейкой — центр условно переносят на поле чертежа, отмечают и координируют (указатель 14). [c.77]

Построения на чертеже. Прямую х проводим на свободном месте поля чертежа и так, чтобы в последующем искомый эллипс не пересекал фронтальную проекцию конической поверхности. [c.100]

Каждый чертеж окаймляется рамкой на расстоянии 5 мм от границ формата. С левой стороны линия рамки проводится на )асстоянии 20 мм — оставляется поле для подшивки (рис. 143). раницы формата проводят тонкой сплошной линией, а рамки — сплошной основной. [c.157]

На поле электрической принципиальной схемы допускается помещать указания о марках, сечениях и расцветке проводов и кабелей, которыми должны быть выполнены соединения элементов, а также указания о специфических требованиях к электрическому монтажу изделия. [c.258]

На чертежах наносится рамка (обрамляющая линия) толщиной не менее 0,7 мм. Обрамляющая линия проводится вдоль левой стороны формата на расстоянии 20 мм от внепшей рамки в направлении поля чертежа (поле для подшивки). [c.3]

Для несимметричных сечений, расположенных в разрезе (рис. 4.22) или наложенных (рис. 4.23), линию сечения проводят со стрелками, но буквами не обозначают. По, построению и расположению сечение должно соответствовать направлению, указанному стрелками (рис. 4.21). В случае необходимости допускается располагать сечение на любом месте поля чертежа, а также с поворотом. В последнем случае к надписи должно быть добавлено слово то-вернуто (рис. 4.24). [c.92]

Магнитный контроль основан на намагничивании сварных или паяных соединений и обнаружении полей магнитного рассеяния на дефектных участках. Изделие намагничивают, замыкая им магнито-провод электромагнита или помеш,ая его внутрь соленоида. На поверхность соединения наносят порошок железной окалины или его масляную суспензию. Изделие слегка обстукивают для облегчения подвижности частиц порошка. По скоплению порошка обнаруживают дефекты, залегающие на глубине до 6 мм. [c.244]

Соленоид (d = 400-г-500 мм из провода сечением 25 мм, число витков не менее 20) для создания продольного магнитного поля. [c.14]

Эффективность описанного распределительного устройства была проверена экспериментально на модели узла изоляции натуральной величины (рис. 8.9). Во время опытов измерялись поля скоростей в сечениях 1—/ и 2—2, относительные расходы воздуха д = /<7ср через отдельные щели кольцевой решетки и проводились визуальные наблюдения (по шелковинкам) направлений скоростей в сечениях О—0, 1—1 и 2—2. [c.216]

Полученная деформация е . являлась исходной для расчета ОН по предложенному методу. В силу симметрии полей напряжений относительно линии надреза рассматривалась половина образца, а расчет ОН проводили с использованием формулы [c.275]

Определение ОСН и деформаций при сварке низколегированными материалами проводили по следующим двум технологическим схемам сварка с предварительным подогревом и без него. В случае сварки с предварительным подогревом исходное распределение температур соответствовало подогреву кромок до Т — 150°С. Температурное поле при предварительном подогреве было определено по зависимостям, предложенным в работе [42]. [c.306]

Построение кривой распределения проводят в следующем порядке по оси абсцисс откладывают в выбранном масштабе ноле рассеяния размеров или поле допуска, разделенное на принятое число интервалов, а по оси ординат — абсолютную частоту. Поскольку в пределах каждого интервала находятся детали с разными размерами (отклонениями), то для построения точек кривой определяют среднее арифметическое значение данного интервала и из найденной таким образом точки восстанавливают перпендикуляр. [c.61]

Термопары очень широко применяются для измерения температуры в самых различных условиях. В этой главе будут рассмотрены лишь наиболее важные аспекты термометрии, использующей термопары. Термопара остается основным прибором для измерения температуры в промышленности, в частности в металлургии и нефтехимическом производстве. Прогресс в электронике способствовал в последнее время росту числа применений термометров сопротивления, так что термопару уже нельзя считать единственным и важнейшим прибором промышленного применения. Преимущества термометра сопротивления по сравнению с термопарой вытекают из принципа действия этих устройств. Термометр показывает температуру пространства, где расположен его чувствительный элемент, и результат измерения мало зависит от подводящих проводов и распределения температуры вдоль них. Термопара позволяет найти разность температур между горячим и холодным спаями, если измерена разность напряжений между двумя опорными спаями. Эта разность напряжений возникает в температурном поле между горячим и холодным спаями. Разность напряжений идеальной термопары зависит только от разности температур двух спаев, однако для реальной термопары приходится учитывать неоднородность свойств электродов, находящихся в температурном поле она и является основным фактором, ограничивающим точность измерения температуры термопарами. [c.265]

На обобщенном фафике зависимостей силы резания и стойкости от скорости резания F,T=f (v) проводятся поля характеристик в диапазоне подач 5],. .., 5з (рис. 2.8). Максимальным значениям линейной стойкости, расположенным на изоанабазах, соответствуют минимальные значения силы резания, расположенные на изокатабазах. Произведение линейной стойкости 7/ на подачу S дает площадь обработанной поверхности (производительность резания), а оптимальное произведение их значений по изолиниям - максимальную производительность резания [c.37]

В зависимости от назначения К. с. изменяются характер их устройства и размеры, причем как то, так и другое в сильной степени зависит от силы циркулирующего в них тока. В связи с этим К. с., применяемые в радиотехнике, делятся на два следующих основных вида 1) К.с., предназначенные для передатчиков, и 2) К. с. для приемников. К. с. передатчиков имеют обыкновенно большие геометрич. размеры и наматываются из голого провода (полого или ленточного) больших сечений. В виду больших напряжений, развиваемых в К. с., применяется хорошая изоляция между витками, а также между намоткой и землей обычно намотка имеет большой шаг и витки крепятся к каркасу при помощи фарфоровых изоляторов. В этой категории К. с. электрически первостепенную роль играет уменьшение до минимума активных потерь, для чего провод часто серебрят или (при коротких волнах) золотят. Основное отличительное свойство приемных К. с.— компактность, которая однако должна достигаться при возможно меньшем сопротивлении потерь, почему чрезвычайно важное значение приобретает вопрос о наивыгоднейшем диаметре провода для намотки К. с. различных форм. Намотка производится обычно из изолированного (пхелком, хл.-бум. оплеткой или эмалью) провода п накладывается на изоляционные каркасы, изготовляемые из эбонита, картона, папье-маше и т. п. материалов с небольшой диэлектрической прочностью. В целях придания обмотке механич. прочност и жесткости допускается ск.чеивание ее при помощи шеллака, коллодия и т. п. быстро застывающих и склеивающих изоляционных, составов. [c.19]

Трагическая гибель в 1875 г. французских воздухоплавателей Кроче-Спинелли и Сивеля во время высотного полета, медицинское обеспечение которого проводил Поль Бер, привлекла внимание И. М. Сеченова. В 1879 году,— пишет Сеченов в Автобиографических записках ,— я занялся размышлениями, отчего бы могли задохнуться воздухоплаватели Зенита на высоте /з атмосферы, т. е. занялся расчетом, в какой мере был недостаточен для дыхания приход Ог в течение каждого дыхательного периода, на основании имеющихся по этому предмету физиологических данных . [c.11]

Шаровые твэлы первой загрузки реактора AVR имели наружный диаметр 60 мм. Они представляли собой пустотелые графитовые сферы с резьбовой пробкой, внутренняя полость сфер диаметром 40 мм была заполнена смесью микротвэлов и матричного графита со связующим веществом. Первая загрузка шаровых твэлов в количестве 100 тыс. штук была разработана и изготовлена в Ок-Ридже (США). Полые сферы изготавливались из графитовых блоков повышенной плотности, из тех же заготовок вытачивались уплотняющие пробки. Микротвэлы размещались на внутренней поверхности полой сферы, после чего она заполнялась смесью графитовой пыли с каменноугольной смолой. После заворачивания пробки и ее уплотнения проводился низкотемпературный отжиг (до 1500° С, при таких температурах графитизация матрицы сердечника не происходит). Поскольку сложность и, следовательно, стоимость изготовления подобных сборных твэлов очень высока, вторая загрузка реактора была выполнена из прессованных твэлов того же наружного диаметра 60 мм. [c.26]

Для исследования была выбрана одна четвертая частЬ ОК--ружности, расположенная в горизонтальной плоскости, где находились две точки касания шарового калориметра е соседними шарами. Опыты проводились при Re = 7-10 средний коэффн-циент теплоотдачи для этого режима был равен 343 Вт/(м -° С) температурная разность в металлической обрлочке при мощности электронагревателя 500 Вт составляла - 62° С измерен-кая разность температур в тангенциальном направлении по поверхности между точкой касания и точкой поверхности с мак- симальным локальным коэффициентом теплоотдачи была равна 6°С влияние неоднородности локального коэффициента теплопередачи практически не сказывалось на температурном поле в оболочке уже на расстоянии 12,5 мм от поверхности. Минимальная температура поверхности получалась в области с максимальным коэффициентом теплоотдачи, максимальная— в месте контакта с соседним шаром. При среднем перепаде в оболочке 62°С измеренная разность температур на поверХ ности электрокалориметра, вызванная наличием переменного коэффициента теплоотдачи, составляла 6° С, что не превышает 10% этого перепада. Полученное экспериментальным путем температурное поле было проверено с помощью расчетных- методов. В частности, был разработан метод, основанный на уравнении теплового баланса в форме конечных разностей, и составлен алгоритм для расчета, распределения температур в объеме на ЭВМ. [c.85]

В опытах были использованы пять типов теплообменных каналов цилиндрические, труба в трубе, оребренные, коаксиальные (с двухсторонним отводом тепла) и оребренные коаксиальные. Температура газовзвеси контролировалась с помощью перпендикулярно расположенных гребенок из девяти хромель-алюмелевых термопар, смонтированных попарно на входе и выходе из теплообменного участка. В большинстве случаев (рис. 6-2) имело место практически безградиентное температурное поле. Раздельное измерение температур твердых частиц в газовзвеси проводилось с помощью специально разработанного прибора [Л. 71]. Принцип действия его основан на периодическом наборе порции движущихся в потоке частиц в чашечку, несущую внутри термочувствительный датчик. Согласно рис. 6-3 для графитовых частиц с й(т<0,5 мм. температуры компонентов потока практически совпадают. Для dr<0,5 мм температура определялась как средневзвешенная величина [c.217]

На рис. 95, в задаем искомую плоскость двумя прямыми — горизонталью АС ч фронгалью АВ, для чего через а проводим а Ь параллельно Pj, и а с параллельно оси X, а через тОчку а проводим ас параллельно Рд и аЬ параллельно оси х. Так как след Р есть одна из фронталей пл. Р, а след Р/, — одна из ее горизонталей, то полу-чаем параллельность горизонталей и параллельность фронталей одной и другой плоскостей, т, е. параллельность этих плоскостей. На рис. 95, а показано построение для искомой плоскости ее следов Q и Q . Для их построения проводим через точку А горизонталь искомой плоскости параллель-н о следу Р/, и находим фронт, след Л (й, п ) этой горизонтали. Теперь через п проводим Qp II Яр, находим точку на оси я и проводим след Q/, параллельно Р . [c.65]

Применяют также сплавы N —А1 с добавками кремния (I—2%). Такие сплавы обладают очень высокой коэрцитивной силой (до 640 Э) при умеренной индукции (400—500 Гс) и пониженной критической скоростью охлаждения, что очень существенно при изготовлении массивных магнитов. Добавка меди к сплавам Fe—Ni—Л1 позволяет частично заменить дорогой никель и улучшить свойства сплава. Введение в сплав с 22% Ni до 6% Си повышает Не без снижения Вг. Наиболее высокие магнитные свойства достигаются при одновременном введении меди и кобальта. Последний повышает коэрцитивную силу и остаточную индукцию. Особое внимание следует уделить высококобальтовым сплавам (15—24% Со), которые подвергаются так называемой закалке в. иагнитном поле. Сущность этой закалки заключается в том, что нагретый до температуры закалки (около 1300°С) магнит быстро помещают между полюсами электромагнита (напряженность поля должна быть НС менее 120 ООО А/м) и так охлаждают до температуры ниже 500°С. Дальнейшее охлаждение проводят обычно па воздухе. После такой обработки магнит обладает резкой анизотропией магнитных свойств. Магнитные свойства очень высоки только в том направлении, в котором действовало внешнее магнитное поле в процессе закалки. [c.546]

На этот же график наносят в принятом масштабе величину заданного поля допуска (18,OOio o8) с предельными размерами 18,03 (верхний) и 17,92 (нижний) и через верхнюю и нижнюю границы поля допуска проводят ординаты до пересечения с кривой нормального распределения. Величина заштрихованной площади в границах поля допуска, отнесенная ко всей площади кривой нормального распределения, определяет вероятность получения деталей в пределах допуска, а отсюда вытекает вероятность получения деталей, выходящих за пределы поля допуска, т. е. вероятность получения брака. [c.74]

Для получения зависимости коэффициента очистки ц от коэффициента поля скоростей /И искусственно создавалась различная степень неравномерности распределения скоростей по сечению электрофильтра. Для этого использовались газораспределительные решетки 8, размещенные в у()оркамере электрофильтра, и специально установленный в подводящем газоходе шибер 4. Опыты проводились при следующих вариантах работы элементов [c.74]

Установка, на которой проводились экспериментальные исследования, показана на рис. 7.1. Полый цилиндр 5, установленный вертикально и собранный из отдельных легко разъединяемых царг 3 диаметром = 500 мм, представлял собой схематизированную модель рабочей камеры аппарата круглого сечения. Горизонтальный подводящий участок I, присоединенный к рабочей камере сбоку, был сменным изменяли его диаметр (т. е. площадь сечения Ь ), что позволяло получать различные соотношения площадей Рк1Рд рабочей камеры и входного отверстия (табл. 7.1, 7.2). [c.154]

По приведенным данным построены графики зависимости опт от FJFQ (рис. 7.17). Для получения при боковом входе совершенно равномерного поля скоростей подбор оптимальной решетки можно проводить с помощью формулы (4.102), которая дает лучшее совпадение результатов расчета с опытными данными, чем формула (4.104). [c.180]

Результаты исследования выравнивающего действия системы плоских (тонкостенных) решеток, установленных тандемом, при центральном входе пот(,ка вверх аппарата (см. рис. 4.8) представлены в виде полей скоростей табл. 7.9—7.11 при различных значениях основных параметров, определяющих степень выравннвання потока отношение площадей FJFQ, количество решеток в системе п, коэ([)фицнент сопротивления решеток р, относительное расстояние между решетками 1 Ю . Аналогичные исследования проводились при боковом входе потока и центральном вниз. Анализ полученных экспериментальных данных позволяет сделать некоторые выводы. [c.184]

Задача трассировки электронных устройств заключается в определении геометрии соединений конструктивных элементов. Выделяют трассировку проводных, печатных и пленочных соединений. Критериями оптимальности решения задачи трассировки могут быть минимальная суммарная длина соединений минимальное число слоев монтажа минимальное число переходов из слоя в слой минимальные наводки в цепях связи элементов и т. д. (при этом необходимо учитывать технологические и конструктивные ограничения и условия, например для проводного монтажа — максимальное число накруток на один контакт) тип монтажа ( внавал или жгутовой) максимальная длина проводов и т. д. для печатного монтажа — ширина проводников и расстояние между ними число проводников, подводимых к одному контакту максимальное число слоев наличие одного слоя для шин питания и т. п. Примерами конструктивных ограничений служат размеры коммутационного поля наличие проводников, трассы которых заданы максимальная длина проводников и т. п. Качество решения задачи трассировки в большой степени определяется результатами, полученными при размещении конструктивных элементов. [c.11]

Определение двуосных ОН на поверхности соединения проводится путем локальной разрезки металла вокруг области с тензодатчиками или любыми другими индикаторами напряжений, регистрирующими деформацию в разгружаемом участке [214]. ОН определяются, как и в случае с пластинами, описанном выше. Следует отметить, что при вырезке металла, находящегося в поле остаточных деформаций с небольшим градиентом, освобождение от напряжений будет полным и тензометры зафиксируют истинную упругую деформацию разгрузки. В области высокоградиентных полей остаточных деформаций разрезка металла может привести к неполному его освобождению от напряжений. При этом в определении локальных ОН могут возникнуть большие погрешности [201]. [c.270]

Собственные ОН обусловлены развальцовкой одиночной трубки в коллекторе. В данном случае расчетный анализ НДС проводится в осесимметричной постановке посредством решения динамической (при взрывной развальцовке) или квазистатической (при гидровальцовке) упругопластической задачи. Анализ НДС одиночной трубки позволяет отразить неоднородность полей напряжений и деформаций по толщине коллектора. [c.330]

При решении динамической упругопластической задачи возникает вопрос о пространственно-временной аппроксимации процесса взрывной запрессовки трубки в коллектор. На рис. 6.3 представлена схема расчетного узла ячейки коллектора для расчета собственных напряжений и деформаций. Здесь Явн — внутренний радиус трубки б — толщина трубки, S — толщина стенки коллектора а — ширина перемычки между отверстиями. Выбор величины радиуса Ян проводится посредством численных расчетов из условия инвариантности НДС от Rh при неизменных характере и уровне импульсной нагрузки при взрыве. Расчет НДС проводится в осесимметричной постановке и отражает ряд существенных особенностей процесса запрессовки трубки в коллектор. К ним относятся возможность учета сложного характера распределения во времени и пространстве давления на внутренней поверхности трубки, обусловленного неодновременной детонацией цилиндрического заряда. Кроме того, с помощью специальных КЭ достаточно хорошо моделируется условие контакта трубки с коллектором в процессе прохождения прямых и отраженных волн напряжений при динамическом нагружении. Учет указанных особенностей позволяет рассчитывать неоднородное поле напряжений и деформаций по высоте трубки (толщине коллектора) и, следовательно, достаточно надежно при учете общ.их, остаточных и эксплуатационных напряжений проанализировать НДС в зоне недовальцовки, в которой инициировались имеющиеся разрушения в коллекторе. [c.334]

Для железородиевого термометра магниторезистивный эффект подробно не изучался, хотя измерения его проводились при 4,2 и 2,1 К. Эти измерения показывают, что эффект усиливается, как и следовало ожидать, при охлаждении, но не так велик, как в случае платины или родия. Тем не менее при 4,2 К поле напряженностью 3 Тл вызывает изменение сопротивления на 6%, что эквивалентно погрешности в измерении температуры в 1 К [79, 80]. [c.256]

Во всех термометрических мостах переменного тока очень важную роль играет конструкция соединительных проводов. В мостах Куткоски и Найта используется по два коаксиальных кабеля на каждый резистор, а в мосте Томпсона и Смолла — по четыре. Это требует переделки головок стержневых термометров и очень трудно осуществляется в криогенных установках. Самые неприятные проблемы возникают в связи с взаимными наводками между потенциальными и токовыми проводниками, и именно для их устранения приходится использовать сложные системы коаксиальных кабелей. Если же коаксиальными кабелями не удается воспользоваться, то необходимо скручивать подводящие провода попарно —токовый с токовым, потенциальный с потенциальным. Это уменьщает не только взаимные наводки, но и наводки от внещних полей и поэтому целесообразно также при использовании мостов постоянного тока. При измерениях на переменном токе жела- [c.259]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...