Коэффициенты Определение по параметрам точности

Определение коэффициентов а и X. по параметрам точности технологических процессов. [c.358]

Определение коэффициентов а/, Я/ по параметрам точности технологического процесса [c.359]

Далее в эксплуатационном режиме движения автомобиля (допустим, при внутригородских перевозках) через время 10 с (обычно берут 20 с, так как при этом времени стрелка индикатора выходит на измеряемое значение с точностью 5 %) измеряют виброускорение а , соответствующее 20, 40, 60 с. Допустим, Oi = 0,2 = 1,0 Oj = 0,8 м/с . По этим трем измерениям находим коэффициент k = Oj/ai, который является отношением максимального виброускорения к минимальному, найденным по данной серии измерений. Согласно полученным значениям виброускорений k 5. Для доверительной вероятности р = 0,95 и точности определения вибрационного параметра А = [c.46]

Кроме того, данные выражения имеют определенные ограничения при неразрушающем контроле прочностных характеристик анизотропных композиционных материалов, так как позволяют определять показатели прочности только вдоль главных осей анизотропии, точность определения характеристик недостаточно высока в связи с низкой точностью определения коэффициента затухания (3.5), (3.6) или трудоемкостью определения а а н А в формуле (3.7). В настоящее время проводятся интенсивные исследования в ряде организаций по неразрушающему контролю прочностных характеристик изделий и конструкций по параметрам предварительного нагружения. Наибольший интерес представляют методы, основанные на установлении взаимосвязи величин максимальных предельных деформаций, параметров акустической эмиссии и гидравлических параметров нагружения с показателями прочности изделий. Практическое применение эти методы получили при контроле прочности цилиндрических оболочек, подвергаемых внутреннему гидростатическому нагружению. [c.75]

Имеются также работы [20], посвященные определению модуля сдвига по косвенным параметрам, например, по значению коэффициента теплопроводности. Экспериментально было установлено, что между модулем межслоевого сдвига стеклопластика имеется устойчивая связь с коэффициентом теплопроводности, при этом коэффициент корреляции равен 0,967, т. е. предлагается производить определение модуля сдвига не по параметрам скорости сдвиговых волн, а по значениям коэффициента теплопроводности. По-видимому, трудно согласиться с автором этого предложения в эффективности такой замены, так как точность определения коэффициента теплопроводности особенно в изделиях еще низка. [c.78]

С целью увеличения точности определения электрофизических параметров можно производить обработку оптических сигналов поэтапно и дополнительную информацию получать вторым путем, который заключается в том, что на первом этапе находят зависимость 0=1 Ne) и степень компенсации для конкретного исследуемого образца. Для этого по экспериментально измеренным в нескольких точках образца коэффициентам отражения графически определяют концентрацию свободных носителей заряда (рис. 112). По измеренным в этих же точках коэффициентам пропускания Т и отражения R по формуле (137) находят коэффициент поглощения [c.188]

В первой части таблицы параметров должны быть приведены модуль т число зубьев г, для-зубчатого сектора —число зубьев секторного зубчатого колеса угол наклона линии зуба Р косозубых и шевронных зубчатых колес направление Линии косого зуба — надписью Правое или Левое , для шевронных зубчатых колес — надписью Шевронное нормальный исходный контур (стандартный — ссылкой на соответствующий стандарт, нестандартный — следующими параметрами (рис. 174, а) угол профиля а, коэффициент высоты головки h, коэффициент граничной высоты ft1 , коэффициент радиуса кривизны переходной кривой р коэффициент радиального зазора с, коэффициент толщины зуба по делительной прямой s — для исходного контура, у которого толщина зуба по делительной прямой не равна ширине впадины, коэффициент высоты модификации головки ft и коэффициент глубины модификации головки Д и (или) коэффициент высоты модификации ножки Ар и коэффициент глубины модификации ножки А. Если исходный контур не может быть -определен перечисленными параметрами, то на чертеже должно быть приведено его изображение с необходимыми размерами) коэффициент смещения X с соответствующим знаком. При отсутствии смещения следует проставлять О, степень точности и вид сопряжения по нормам [c.209]

Если инварианты Ij в точках j находить по фиксированному правилу (например, только интерполяцией), то получившаяся схема, подпадая под теорему [1], не будет монотонной. С другой стороны, анализ, выполненный для линеаризованной системы (2.4), и расчеты, которые проводились для нелинейных уравнений газовой динамики, показали, что применение п.м.п. для вычисления Ij в точках j дает практически монотонную схему. Так как при использовании п.м.п. шаблон и коэффициенты разностных уравнений зависят от решения, то на СЗ упомянутая выше теорема [1] не распространяется. При равномерном с точностью до разбиении наклоны характеристик, т.е. j, и коэффициенты aij в выражениях для Ij из (2.4) достаточно находить по q в центре той ячейки, которой принадлежит точкам . Для произвольного неравномерного разбиения, чтобы обеспечить аппроксимацию, нужно находить и по параметрам в что вводит в их определение дополнительную итерацию. [c.191]

Определение коэффициентов а,-, X,- по известным параметрам точности технологического процесса можно проводить по табл. 3.4.10 и рис. 3.4.13, которые следует использовать совместно. [c.361]

Нанеся таким образом все пометки значений параметра е на 2-шкале с заведомо принятым шагом, получаем номограмму, пример применения которой для определения коэффициента У при е=0,3 показан на рис. 20,а. Здесь искомому значению коэффициента (У=1,46) соответствует точка пересечения шкалы У прямой, проведенной через точку А и пометку 0,3 на 2-шкале. Расчетное значение, полученное по формуле (а), У=0,44/0,3= 1,4666, т. е. точность определения коэффициента У по номограмме достаточно высокая. Разумеется, точность расчетов по номограмме существенно зависит от выбора модулей шкал и точности геометрических построений. [c.22]

В первой части таблицы указывают модуль т стандартного ряда число зубьев z (для зубчатого сектора—число зубьев секторного колеса) угол наклона р линии зуба косозубых и шевронных колес направление линии косого зуба (надписью Правое или Левое, для шевронных колес — надписью Шевронное) нормальный исходный контур (стандартный — указанием соответствующего стандарта, нестандартный — указанием группы параметров, включающих угол профиля а, коэффициент высоты головки А , коэффициент толщины зуба и др.). Если исходный контур не полностью определен перечисленными параметрами, то на чертеже должно быть приведено его изображение с необходимыми размерами. В этой части таблицы приводят также коэффициент смещения с соответствующим знаком и степень точности по нормам бокового зазора. [c.309]

Известен целый ряд эффективных алгоритмов решения таких задач. В общих чертах поиск организуется следующим образом. Задаются по определенному плану несколькими пробными значениями варьируемого параметра (в нашем случае коэффициента теплоотдачи а) и проводят пробные эксперименты. Анализируя затем поведение целевой функции [температуры пластины в конце процесса охлаждения (5.12)] и следя за выполнением ограничений [см. (5.13)], целенаправленно выбирают следующее значение варьируемого параметра. Процесс повторяется, пока с необходимой точностью- не будет достигнут минимум целевой функции. [c.217]

В соответствии с заданием необходимо выбрать скорость (число Рейнольдса) внешнего потока таким образом, чтобы обеспечить возможно большие значения коэффициента теплопередачи, не допустив при этом перегрева трубки в каких-либо точках по ее окружности. Такой поиск организуется следующим образом. Задаются по определенному плану несколькими пробными значениями варьируемого параметра (в нашем случае или Rep) и проводят эксперименты с моделью. Анализируя поведение целевой функции (т. е. К) и следя за выполнением ограничений (5.18), целенаправленно выбирают следующее значение варьируемого параметра. Процесс повторяется, пока с необходимой точностью не будет достигнут оптимум. [c.233]

Зависимость коэффициента преобразования от частоты называют амплитудно-частотной характеристикой (АЧХ) преобразователя. В качестве параметров АЧХ принимают следующие величины рабочую частоту /, соответствующую максимальному значению коэффициента преобразования Кии и предопределяющую достижение максимальной чувствительности пьезоэлектрического преобразователя (ПЭП) полосу пропускания Af = h—f , где /i и /а — частоты, при которых Кии уменьшается на 3 дБ (0,707) по сравнению с максимальным значением при излучении либо приеме или на 6 дБ (0,5) в режиме двойного преобразования (совмещенном). Чем больше полоса пропускания, тем меньше искажение формы излученного и принятого акустического импульса, меньше размеры мертвой зоны, выше разрешающая способность и точность определения координат дефектов. Расширить полосу пропускания можно путем уменьшения электрической добротности Qa или увеличения акустической добротности Qa. однако при этом снижается чувствительность. Применяя четвертьволновой просветляющий слой и подбирая оптимальное демпфирование, удается расширить полосу пропускания, одновременно повышая чувствительность, так как протектор снижает акустическую добротность за счет отвода энергии ультразвука в сторону изделия. Высокая чувствительность в сочетании с широкой полосой пропускания достигается при Qg = Q а 2. .. 4. [c.134]

При предельном регулировании система поддерживает в определенных пределах значение производительности или точности за счет изменения при этом другого параметра, например, подачи с учетом крутящего момента или эффективной мощности на шпинделе. В станках обычного типа значение подачи на участках с минимальным припуском часто занижается из-за того, что на других участках приходится снимать увеличенный припуск, по величине которого, собственно, и рассчитывается подача. Примером может служить точение штампованных заготовок, когда неравномерность припуска обусловлена наличием штамповочных уклонов. В адаптивных системах резервирование такого рода исключено по мере обработки станок сам вносит коррективы в режим обработки, следя при этом за тем, чтобы полностью или с определенным коэффициентом запаса использовался крутящий момент на шпинделе. Практика показывает, что благодаря этому производительность может быть повышена на 25— 50% и выше. [c.211]

Исследования, необходимые для определения эмпирических коэффициентов в формулах (54)—(56) и изучения динамических процессов, определяющих те или иные ограничения быстроходности у различных механизмов позиционирования (габаритные ограничения, ограничения по мощности, весу и т. п.), проводились в несколько этапов. Вначале изучались и систематизировались паспортные данные и результаты хронометрирования, расчета и экспериментального исследования транспортных устройств. Определялись ориентировочные величины /г и т. Проводились стендовые исследования механизмов с различным типом привода в широком диапазоне изменения параметров и изучалось влияние увеличения быстроходности на точность позиционирования и величину динамических нагрузок (гл. 4). С помощью математических моделей изучались причины, вызывающие ограничения быстроходности при увеличении веса и момента инерции ведомых масс и повышении требований к точности позиционирования (гл. 5). Методика расчета проверялась применительно к механизмам позиционирования манипуляторов и промышленных роботов, отличающихся рядом специфических особенностей (гл. 6). [c.45]

В качестве начального приближения для параметров Ко, К, К2 зададим соответственно значения 1,75 0 0. Начальный шаг их изменения принимаем соответственно 0,1 0,01 0,1. Требуемая точность определения параметров 0,01 0,001 0,01, т. е. на порядок меньше начального шага поиска. При задании начальных приближений учтен меньший возможный вклад слагаемых с коэффициентами и /(2 в уравнении (2.53) по сравнению с Ко. [c.112]

Обычно определяют максимальное значение коэффициента на частоте, при которой резонансные свойства датчика по отношению к поперечному возбуждению не вызывают увеличения этого коэффициента. Измерения производят при одном значении параметра поперечной составляющей движения в отсутствие движения вдоль измерительной оси. Простейший способ определения основан на использовании резонансной виброустановки с малым значением поперечной составляющей воспроизводимого движения, например камертонной, нли системы в виде стержня. Исследуемый преобразователь устанавливают с помощью жесткого приспособления, обеспечивающего перпендикулярность измерительной оси преобразователя направлению колебаний. После измерения выходного сигнала преобразователь поворачивают в приспособлении вокруг измерительной оси на 30° и повторяют измерения. Всего выполняют шесть измерений из результатов измерения берут наибольшее. Основным недостатком методики является нестабильность получаемых результатов вследствие влияния неизбежных при повторных закреплениях изменениях жесткости крепления на результат измерений. Большую точность обеспечивает применение установки [И] для получения непрерывной зависимости коэффициента от ориентации поперечного движения. [c.310]

Классический метод Шмидта дает сравнительно простые выражения для индикаторной выходной мощности, которые после умножения на коэффициент 0,3—0,5 позволяют с приемлемой точностью оценить действительную выходную мощность грамотно сконструированного двигателя. В это выражение входят несколько определяющих параметров системы, величины которых могут быть неизвестны. Еще более простой подход заключается в применении так называемого соотношения Била [4]. Уокер представил соотношение Била в безразмерном виде, что привело к определению числа Била [5], которое также полезно при расчете и конструировании двигателя. Математическая форма соотношения Била, используемого в современных публикациях [5, 6], несколько отличается от первоначальной формы, полученной автором [7], но результаты расчета по обоим соотношениям практически совпадают. Соотношение Била основано на опубликованных данных экспериментальных исследований работы двигателя и результатах его собственных экспериментов. Оно имеет следующую форму [c.306]

Контактную задачу для системы, состоящей из двух одинаковых круговых штампов радиусом а, впервые рассмотрел Коллинз (1963). В работе ) задача определения контактных давлений сведена к бесконечной системе одномерных интегральных уравнений Фредгольма второго рода, которая может быть решена приближенно итерационным методом в случае, когда расстояние между штампами достаточно превосходит их радиусы. Через решение упомянутой системы в квадратурах даны представления для коэффициентов Фурье в разложении плотности контактных давлений. Для величины силы, действующей на штамп, в явном виде было получено разложение по степеням параметра е = a/d с точностью до членов порядка , включительно. [c.116]

Основным критерием возникновения срыва на лопасти служат значения углов атаки или коэффициентов подъемной силы (рассматриваемые непосредственно либо представленные посредством эквивалентных параметров). Влияние срыва на винте заметно проявляется в тех случаях, когда на значительной части диска винта углы атаки сечений лопастей превысят критические углы для профилей. Расчет границ летных режимов винта на основании такого критерия является сложной задачей. Углы атаки изменяются по диску винта неравномерно, и их трудно рассчитать с удовлетворительной точностью, особенно для экстремальных режимов полета. Кроме того, на вращающейся лопасти срыв представляет собой более сложное аэродинамическое явление, чем на профиле крыла. Поэтому используемые для него критерии имеют эмпирическую основу. Срыв может диагностироваться на основе значений обобщенных характеристик работы винта, например параметров Ст/а и i. Если срыв охватывает лишь ограниченную часть диска винта, то предпочтительны более частные критерии. Установлен ряд таких критериев, в которых используется значение угла атаки сечения лопасти в некоторых критических точках диска винта. Однако лучше производить детальный расчет аэродинамических нагрузок лопастей при заданных условиях полета, используя описанную в гл. 14 схему определения сил при срыв-ном обтекании сечений. Но даже столь полный анализ, учитывающий упругие свойства лопастей, пока не дает адекватного представления о срыве, поскольку наши знания в этой области аэродинамики лопасти еше недостаточно полны. [c.796]

Полученные таким образом величины подъемной силы хорошо согласуются с результатами измерений на колеблющихся профилях. Описанный метод позволяет повысить точность расчета характеристик винта. Без учета срыва теория сильно завышает подъемную силу винта при сильном его нагружении, а при расчете срыва по стационарным характеристикам подъемная сила сильно занижается. Учет нестационарности и пространственного характера обтекания дает хорошую сходимость результатов расчетов с экспериментальными данными, причем эффекты скольжения дают 40% поправки, а остальные 60% определяются учетом динамического срыва. В работе [Т.30] описывается дальнейшее развитие указанного метода расчета срыва на отступающей лопасти с учетом крутильных колебаний лопасти. Для расчета коэффициента момента также используется эффективный угол атаки, подобный адин, но выбрано другое значение параметра i. Установлено, что расчетные нагрузки в цепи управления по тангажу, как и остальные нагрузки, хорошо сходятся с полученными при летных испытаниях. Совпадают амплитуды нагрузок и качественно сходятся законы их изменения. Улучшилась также сходимость расчетных и экспериментальных характеристик винта в условиях сильного нагружения. Хотя учет влияния угла скольжения существенно сказывается на аэродинамических характеристиках винта, нагрузки в цепи управления в условиях срыва от угла скольжения не зависят. В рассмотренном случае возникновение динамического срыва на конце лопасти вело к одновременному срыву на внешней части лопасти протяженностью около 40% радиуса. В результате срыва возникали очень большие нагрузки на управление, которые к тому же усиливались последующими крутильными деформациями лопасти. Дальнейшее развитие описанного метода определения аэродинамических сил на лопасти дано в работе [G.97]. [c.815]

Метод термометрии по коэффициенту отражения от полированной поверхности может применяться для случаев, когда изменение R обусловлено только изменением температуры, а характер взаимодействия света с поверхностью качественно не меняется. Если R изменяется во времени по причинам, не связанным с температурой (например, из-за развития шероховатости или образования пленки на поверхности), точность определения температуры падает и метод становится ненадежным, так как в течение эксперимента меняются не только параметры модели, описывающей взаимодействие света с поверхностью, но и сама модель. Например, при плазменном распылении монокристалла кремния уменьшение температуры, измеряемой по отражению лазерного пучка (Л = 633 нм) [4.17] может быть фиктивным если при ионной бомбардировке развивается шероховатость поверхности и уменьшается коэффициент отражения света, это уменьшение можно ошибочно принять за понижение температуры кристалла. [c.101]

Понятие критерий износа было введено автором метода для более точного расчета продолжительности работы цепи по износостойкости с учетом всех основных коэффициентов, влияющих на работоспособность цепной передачи. При этом точность расчета зависит от наличия ряда коэффициентов, значение которых может быть получено в результате испытаний цепных передач с близкими к рассчитываемым параметрами и условиями эксплуатации. В работе [3] приведены подробное описание и рекомендации по применению данного метода. В частности, в отличие от рекомендации ряда зарубежных авторов [29, 30] этот метод правильно и обоснованно предусматривает определение срока службы цепи, исходя из предельно допустимого увеличения шага цепи, по двум критериям по зацеплению цепи с большей звездочкой при Zj> 50 и по потере прочности шарнира при Z2 < 50. [c.64]

При фиксированном характер напряженного состояния определен с точностью до аддитивного гидростатического давления. Параметр изменяется от —1 до +1- Если в процессе нагружения коэффициент (1.9) остается постоянным, то нагружение по А. А. Ильюшину называется простым [581. [c.10]

Погрешность определения параметров двигателя по энтропийной диаграмме зависит главным образом от ошибок индицирования и точности определения коэффициента избытка воздуха для горения а. [c.186]

При возможностях процесса, определяемых уравнением (13), максимальная неравномерность изменения толщины стенки гофра от впадины до его вершины не превышает 20%. Необходимо отметить, что зависимости (1) — (13) являются упрощенными, однако дают вполне достаточную точность для расчетов по определению технологических параметров операции гидрогофрообразования в производственных условиях. Процесс характеризуется высокой экономичностью (коэффициент использования металла не менее 0,85). Метод гидрогофрообразования широко используется в производстве компенсаторов фирмами США, ФРГ, Великобритании, Италии и Японии. [c.19]

Уменьпение допуска на параметр ф при методе ограниченной взаимозаменяемости позволяет либо повысить точность параметра ф, либо, когда не нужна более высокая точность этого параметра, увеличить допуски на входные параметры Очевидно, что коэффициент расширения допусков на входные параметры д при условии, что от выходного параметра ф не требуется большей точности, чем точность, определенная по методу полной взаимозаменяемости, может быть найден по следующей формуле [c.252]

Наиболее подробно определение допускаемых погрешностей измерений контролируемых параметров сложных изделий рассмотрено в ОСТ 100030—72 Автоматизированный контроль. Методика определения требований к точности измерений контролируемых параметров . Методика позволяет с высокой точностью (10 ) определять допускаемые значения СКО (5х ) и пределов (А =35" ) случайной погрешности, допускаемое значение систематической погрешности (есд). Основными исходными данными для расчетов являются безусловные вероятности ошибок контроля изделия в целом (Ргд. -Рцг), априорная вероятность неработоспособности изделия в целом (С о) и по его контролируемым параметрам д ), количество контролируемых параметров т, допускаемые отклонения параметров (ДХ , и их предельные значения (Хн, Х ), коэффициенты несимметрии поля допуска параметров изделия (Кх). Предполагается, что контролируемые параметры взаимно независимы и распределены по нормальному закону, погрешности измерений не зависят от параметров изделия и тоже распределены по нормальному закону. Требования к точности измерений параметров нзделия формулируются (например, в ТЗ на контроль изделия) в двух постановках [c.174]

Чем выше степень параметра теоретической кривой распределения, тем большее число членов ряда необходимо для определения этого параметра с одинаковой степенью точности. Так, если параметры См(ср> и -могут вычисляться при п>-15—20, то для подсчета по формуле (18-УИ) требуется значительно большая продолжительность наблюдений порядка нескольких сотен лет. Поскольку таких наблюдений в большинстве случаев не лмеется, определение коэффициента асимметрии приходится производить косвенным путем, как излагается ниже. [c.32]

Пакет прикладных программ для- автоматизации процесса построения термодинамических уравнений состояния [33]. Пакет построен по принципу интерпретатора, что позволяет организовать хорошую диагностику, легко расширять входной язык пакета и его функции. Модульная организация пакета обеспечивает его легкую модернизацию. Пакет состоит из управляющего блока-мопитора, семи обрабатывающих блоков, базового набора модулей для расчета термодинамических параметров воды и водяного пара и базы данных пакета — архива уравнений. Исходные данные включают область изменения параметров, для которой необходимо построить уравнение список параметров, являющихся аргументами список параметров, для которых необходимо построить уравнения. В соответствии с запросом осуществляется выбор метода построения уравнений, выбор формы уравнений, определения коэффициентов аппроксимации, аналитическое преобразование уравнений согласно дифференциальным соотношениям термодинамики и проведение оценки точности уравнений. Пакет реализован на языке Фортран-lV для ЭВМ М-4030 ДОС АСВТ (версия 1.2). Он мон ет применяться на ЕС ЭВМ на моделях не ннлсе ЕС-1033. Для работы пакет требует около 160 Кбайт оперативной памяти. [c.179]

Основной показатель качества работы серии — вьиод по току — не измеряется, а рассчитывается, исходя из количества вылитого металла и оставшегося металла в незавершенном производстве (НЗП). Учитывая, что точность определения НЗП весьма невелика и, вероятно, не превышает 10 %, выход по току с достаточной степенью точности можно определить только за длительный промежуток времени — не менее чем за полгода. Эти же факторы негативно влияют на определение расходных коэффициентов основного сырья (глинозема, фторидов, анода) на тонну продукции. Методы измерения параметров алюминиевых электролизеров подробно рассмотрены в [15]. [c.232]

О точности матричного метода расчета. Предлагаемая вычислительная процедура метода начальных параметров реализует вариант метода матричной прогонки, в котором как первая прогонка (вычисление коэффициентов Л , В ), так и вторая (вычисление неизвестных векторов Хо XJ) выполняются по рекуррентным формулам. Особенность данного варианта состоит в том, что независимо от числа элементов конструкции ре шается единственная система алгебраических уравнений четвертого порядка (4), а следующая за этим вторая прогонка выполняется не обратным ходом, а как и первая — прямым. Отсюда следует, что точность вычислений по формулам метода начальных параметров (1) — (3) с помощью разрешающего уравнения (4), сводя1цего краевую задачу для составной конструкции с заданными краевыми данными Z к задаче с начальными данными Xi, в значительной мере определяется точностью решения уравнения (4), дающего неизвестные краевые данные Z. Как будет показано ниже, выбор прямого хода для второй прогонки вызван тем, что при большой длине конструкции точность определения неизвестных краевых начальных данных (первые два элемента вектора Z) значительно выше точности определения неизвестных краевых данных на отдаленном краю (остальные два элемента вектора Z). [c.78]

Поэтому при оценке надежности ЖРД н-еоб1СОдймЬ рассматри вать двигатель как сложную систему с параметрами двух различных типов, а при расчетах целесообразно применять метод потенциальной эффективности, используя,две отдельные модели для двух подсистем и двух типов параметров ЖРД. Естественно, что и сами методы испытаний двигателей, необходимые для построения моделей, получаются различными. Ниже мы рассмотрим эти методы, начав с первой подсистемы, которую назовем параметрической и ее модели, но прежде коротко охарактеризуем методы самоорганизующихся моделей и комбинированный метод. При использовании метода самоорганизующихся моделей, все статистические данные о системе разделяют на две выборки -- обучающую и проверочную, На основании данных первой выборки строится модель (т. е. рассчитываются коэффициенты описывающих эту модель уравнений), а на основании данных второй выборки выясняется, есть ли необходимость в коррекции принятой модели и в каком направлении эту коррекцию, вводить. Таким методом ведется отбор и улучшение моделей с целью их приближения к исследуемой системе, причем, отбор ведется не по одному, а сразу по нескольким критериям. Этот метод особенно эффективен в тех случаях, когда нет достаточно полных данных. о физической сущности исследуемых явлений. Например, к подобным случаям относится выбор оптимальной рецептуры пиротехнического твердотопливного заряда, который одновременно оптимизируется по ряду параметров (плотности, температуре горения, стоимости и т. д.). Перебор моделей должен организовываться от простых к сложным, причем необходимо учитывать, что усложнение моделей целесообразно лишь до определенной степени. Это объясняется двумя основными причинами. Во-первых, любое уравнение несет в себе полезную информацию об изучаемом процессе и ошибку. Объем информации о любом процессе при заданной точности его описания конечен, поэтому начиная с некоторого уровня, усложнение моделей. несет все меньше новой информации [c.37]

Задача определения коэффициентов взаимного лучистого теплообмена имеет большое практическое значение в связи с разработкой методов зонального расчета лучистого теплообмена. Поэтому следует стремиться составить таблицы и номограммы для определения этих коэффициентов в разных случаях расположения поверхностей и объемов как для серой среды так и для газовых объемов. Задача эта представляет большие трудности благодаря тому, что приходится учитывать влияние значительного числа параметров. В принципе наиболее правильно в качестве основного материала для расчетов брать коэффициенты взаимного лучистого теплообмена между поверхностями, коэффициенты же взаимного лучистого теплообмена между поверхностью и объемом и между объемами определять по величинам коэффициентов взаимного лучистого теплообмена между поверхностями (взаимными поверхностями), пользуясь изложенными выше способами. Однако при этом требуется большая точность расчетов, так как коэффициенты взаимного лучистого теплообмена между объемами, небольшие сами по себе, получаются в виде алгебраической суммы большого числа слагаемых. Примером составления графиков для коэффициентов взаимного лучистого теплообмена служат данные в статье Хоттеля и Кохена [78]. [c.191]

Наиболее распространенный вид переходного дроцес-са — зто затухающие колебания, которые могут быть охарактеризованы с помощью четырех параметров величины первого отклонения, частоты, декремента затухания и установивщегося значения. Установившееся значение может быть определено точно по коэффициенту усиления объекта и характеристикам регулятора. Частота затухающих колебаний может быть найдена по частотным характе ристикам замкнутой или разомкнутой системы. Величину декремента затухания можно оценить по запасу по амплитуде или по фазе наиболее широко распространено значение декремента затухания, равное 0,25. Если бы существовал метод оценки величины первого максимального отклонения, то переходный процесс в системе можно было бы получить, не пользуясь обратным преобразованием Лапласа, применение которого зачастую бывает затруднительным. Известен целый ряд методов определения переходной характеристики по частотной [Л. 2], однако во всех случаях эта процедура более трудоемкая, чем получение частотных характеристик. Ниже приводится метод оценки величины максимального отклонения регулируемой переменной в переходном. процессе, основанный на существовании связи между максимальным отклонением н модулем частотной характеристики на резонансной частоте. Этот метод прост в применении и, как правило, обеспечивает точность не ниже 10%. [c.196]

Для точного определения членов осреднения %, i и формы средней поверхности тока необходимо знать полное трехмерное нестационарное-поле потока однако практически, с точностью до членов порядка 1 вадрата пульсаций (в окружном направлении и по времени), функции х и v определяются геометрическими параметрами межлопаточных каналов, а пульсационные члены R опускаются. (Такое обычно принимаемое упрощэние соответствует модели течения через турбомашину с бесконечно большим числом лопаток, толщина которых учитывается коэффициентом стеснения О <С X < ) оценки погрешности упрощенной осесимметричной [c.146]

Определение необходимого крутящего момента на выходном валу делительного механизма. При выполнении проектировочного расчета предварительно выбирают тип делительного механизма, характеризующийся такими параметрами, как передаточное отношение (число остановов выходного вала за его полный оборот), точность деления. безразмерный коэффициент ускорения выходного вала, угол поворота выходного вала, в течение которого осуществляется цикл подачи. По результатам расчета определяют потребный крутящий момент на выходном валу делительного механизма, с учетом которого подбирают конкретный типоразмер делптельного механизма [c.30]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...