Угол I— — эффективный

Некоторые типичные концентраторы напряжений приведены на рис. 2.58 а — ступенчатый переход б — кольцевая выточка в — поперечное отверстие г — шпоночный паз д—внутренний угол е — эллиптическая галтель. Эффективный коэффициент концентрации для приведенных примеров зависит от вида деформации (растяжение, изгиб, кручение) и от соотношения между параметрами О, й, R, i, А, Н, Нг, Ь, Подробные данные об эффективных коэффициентах концентрации приводятся в специальной литературе. [c.202]

При выборе профиля исходят прежде всего из желаемой организации потока (углов входа и выхода) и режима течения, характеризуемого приведенной скоростью I или числом М. В приложении приведены некоторые характеристики турбинных профилей, разработанных МЭИ. Приняты следующие обозначения турбинных решеток первая буква С или Р обозначает сопловые (направляющие) или рабочие, число — средний угол входа, следующее число — эффективный угол выхода, последняя буква — тип профиля. Тип профиля зависит от режима течения так, тип А — дозвуковые (М<0,7ч- 0,9) тип Б — околозвуковые (0,9<М< 1,15), тип В — сверхзвуковые (1,1 <М< 1,3), тип Р — расширяющиеся (М>1,3). Например, С-90-12А обозначает сопловую решетку с углом входа 90° и эффективным углом выхода 12°, дозвуковую. [c.99]

Определение образа выявленного дефекта. Целью НК является не только обнаружение дефектов, но и распознавание их образа для оценки потенциальной опасности дефекта. Методы визуального представления дефектов эффективны, когда размеры объектов (дефекта в целом или его, фрагментов) существенно превышают длину волны УЗК. Кроме того, эти методы требуют применения довольно сложной аппаратуры. В практике контроля дефекты идентифицируют по признакам, рассчитанным по измеренным характеристикам дефектов посредством дефектоскопов с индикатором типа А. Словарь признаков приведен в табл. 16, где t/д, t/д (а , t/д/ — амплитуды эхо-сигналов от дефекта при контроле сдвиговыми волнами с углом ввода o q и а. и продольными волнами с углом, ввода а соответственно Uo, Uq ( з), Uoi — амплитуды эхо-сигналов от цилиндрического отражателя СО № 2 (№ 2а) — амплитуда эхо-сигнала сдвиговой волны, испытавшей двойное зеркальное отражение от дефекта и внутренней поверхности изделия ( о) и Яд(ос2) — координаты дефекта при угле ввода о и 2 соответственно А1д, АХд, АЯд — условные размеры (протяженность, ширина и высота) дефекта ALq, АХо, АЯо — условные размеры ненаправленного отражателя на той же глубине, что и выявленный дефект Уд — угол ориентации дефекта в плане соединения (азимут дефекта), Ауд. ц, Ауд. к— углы индикации дефекта в его центре и на краю соответственно при поворотах преобразователя от центра дефекта Ауд—угол индикации бесконечной плоскости на заданном уровне ослабления при повороте искателя в одну сторону б — толщина соединения I — расстояние от точки выхода луча до оси объекта. [c.243]

В направлении наблюдения, определяемом единичным вектором я, излучение испускается эффективно только в том случае, когда мин. угол между я и о не превышает i/y. Величина спектральной плотности потока энергии О. и., испускаемого частицей в направлении Oj на первой гармонике, достигает макс, значения при i/y (условие оптимальной генерации). При >1/7 число гармоник О.и. с ростом а резко возрастает, что приводит к расширению его [c.407]

ЖИДКОСТИ от части твердой границы. Если жидкость насыщена воздухом, она не имеет тенденции подниматься в несмачиваемых капиллярах и никакой перегрев или напряжение разрыва по существу не могут быть обеспечены. Если жидкость частично или почти полностью деаэрирована, она проявляет тенденцию к подъему в капиллярах, пока парциальное давление воздуха в части капилляра, занятой паром, не придет в равновесие с растворенным объемом воздуха. Так как этот процесс имеет диффузионную природу, на него могут быть затрачены часы или даже сутки. Если жидкость деаэрирована при давлении I атм, и обладает пренебрежимо малым давлением паров при комнатной температуре, то давление парового зародыша в конце концов упадет практически до нуля, соответствующего радиусу кривизны около 10 см в несмачиваемых впадинах с отвесными стенками. В смачиваемых впадинах зародыши пара полностью исчезнут, а если мениск не сможет достичь критического радиуса кривизны в несмачиваемой впадине, то паровая фаза здесь также исчезнет. Если впадина имеет остроконечное дно и хорошо смачивается, паровая фаза будет исчезать, пока ее радиус кривизны не станет величиной того же порядка, что и расстояние между молекулами жидкости, т. е. впадина как центр парообразования действительно исчезнет. Следовательно, большой краевой угол является существенным для сохранения эффективных зародышей паровой фазы на твердой поверхности. [c.94]

Как следует из рис. 75 и 76, резонансное явление при фо = 90° на уровне половинного прохождения весьма широкополосно. Это позволит использовать такие решетки в качестве эффективных отражателей волн R антенной технике. С уменьшением угловых размеров цилиндрических лент минимумы Во двигаются в сторону больших и, уменьшается их добротность, а при 0 > 160° они вовсе исчезают. Если изменять угол ориентации лент Фо, зафиксировав остальные параметры, то добротности резонансных кривых увеличиваются, обнаруженный эффект становится узкополосным, и минимумы Во смещаются в сторону меньших значений и. В частности, на рис. 75 и 76 показаны зависимости j Во I от и для ножевой решетки из цилиндрических лент (фо = 0) (штриховые кривые). Для этих решеток наблюдается еще один резонансный минимум для j Во вблизи и = I. Отмеченные резонансы по своей природе идентичны соответствующим для ножевой решетки из плоских лент [25]. [c.134]

Циркуляция вокруг профиля возникает в соответствии с новыми условиями обтекания. В самом деле, результирующая скорость образует уже не угол а с осью нулевой подъемной силы I профиля, а эффективный угол ае (см. фиг. 15.9). [c.192]

Элероны, простирающиеся вдоль всего размаха. В случае крыла с конечным размахом, если элероны распространяются на весь размах, мы, очевидно, получим аналогичные формулы, замечая, что вместо геометрического угла атаки а = а + а будет фигурировать эффективный угол атаки = а-[-а — где i — угол, индуцированный в каждом се- [c.268]

Наклон диффузора относительно оси, параллельной направлению полос, на угол i приводит к уменьшению эффективного расстояния бЬэф = 6L osi (рис. 3.11), и картина медленно деформируется, — полосы расширяются в соответствии с (3.2), сохраняя практически неизменным свой ход. По завершению опыта с двойным диффузором, в лазерный пучок последовательно вводят тройной диффузор и диффузоры более высокой кратности экспозиции (iV > 3) и демонстрируют основные закономерности перехода от двухлучевой ко многолучевой интерференции от N синфазных и равноудаленных в пространстве в направлении перпендикулярном к освещающему пучку точечных источников равной интенсивности, пространственное распределение излучения каждого из которых задается индикатрисой рассеяния. Демонстрация подтверждает, что при увеличении N положение главных максимумов сохраняется, т. е. расстояние между соседними главными максимумами как и при N = 2 определяется формулой (3.2), но они сужаются, причём ширина главных максимумов изменяется пропорционально 1 /N, а в областях между соседними главными максимумами появляется слабые вторичные максимумы, число которых — N — 2. [c.102]

Здесь /, г — число рядов и число тел качения а ряду — диаметр шарика, мм D i и -диаметр и эффективная длина (без фасок) роликов, мм а номинальный угол контакта /о — коэффициент, равный для радиальных и радиально-упорных шарикоподшипников 12,3, а для самоустанавливаюшихся. 3,33. [c.358]

Современные процессы основаны на том, что уголь или нафта подвергаются перегонке в присутствии либо воздуха, либо водяного пара и кислорода. При газификации угля на воздушном дутье образуется газ, обладающий относительно низкой теплотой сгорания, поэтому такой газ целесообразно использовать только на электростанциях, расположенных на месте его производства. (Один из недостатков воздушного дутья — наличие в воздухе азота, что приводит к образованию большого количества окислов азота.) В процессе с парокислородным дутьем (О2+Н2О) образуется газ несколько более высокого качества, который можно подвергать дальнейшей переработке для получения метана с высокой теплотой сгорания. Этот синтез-газ (иногда его называют также генераторным газом) содержит высокий процент окиси углерода СО и азота N2. Если в синтез-газе соотношение водорода н окиси углерода будет существенно отличаться от 3 I (что требуется для преобразования его в метан), понадобится дальнейшая переработка. Часть СО преобразуется в СО , прореагировав с водой в реакторе, где происходит конверсия водяного газа при этом высвобождается еще больше водорода, СО2 и примеси серы удаляются, а оставшийся газ, состоящий в основном из Н2, СО, СН4 и Н2О, проходит стадию каталитической метанизацин, на которой СО и Но, вступая в реакцию, образуют метан СН . Конверсия водяного газа и каталитическая -метанизацня являются экзотермическими реакциями с выделением большого количества теплоты. Необходимо обеспечить значительный п эффективный отвод этой теплоты, [c.116]

Исследуем теперь эффективность обратной связи, формирующей сигнал Ли, иронорцпональный ошибке по скорости в этом случае Wo is) = v. s. Форма амплитудно-фазовой характеристикн и р (i o) для этого случая показана на рис. 48, б. Передаточная функция (s) получается умножением на s выражения (8.19) при этом годограф поворачивается на угол л/2 в нанравлении против часовой стрелки. Анализируя его форму, замечаем, что первое пересечение с левой вещественной полуосью происходит иа частоте (о , лежащей между собственными частотами кш и A m+i, соответствующими тому значению m + 1, ири котором совершается вторая перемена знака в ряде чисел hmgr-, ..., п. [c.136]

I = am +Ь т — 1) (здесь а — диаметр счетчика Ь — расстояние между двумя соседними счетчиками в кассете) — длина линейного источника — I I + ljl) Е — эффективность счетчика Q — дей-ствующ ий телесный угол, определяется экспериментально [4] — мертиое время одного счетчика (счетчики имеют раздельные цепи питания) Пс — число импульсов, накопленное интегратором и достаточное для срабатывания релейной схемы v — скорость движения метки относительно счетчиков к — постоянная распада — время цикла обработки стали. [c.272]

Ниже (табл. 10) приведены результаты расчета рентгенограммы окисленного слоя на армко-железе. Съемку рентгенограммы производили на излучении хромового анода при асимметричном расположении пленки. Эффективный диаметр кассеты 56,39 мм. Данные в таблице соответствуют линиям Ка на рентгенограмме (У — интенсивность линий в относительных единицах по пяти-бальной шкале, I — половина расстояния между линиями, — угол скольжения, d/n — межплоско-влены также теоретические данные для рентгеио- [c.34]

Здесь и —в кГ г — количество шариков или роликов в одном ряду / — число рядов шариков или роликов в подшипнике dp — соответственно диаметр шарика н ролика в мм (для ко нических роликоподшипников — средний диаметр ролика, для роликонодшциников сферических — наибольший диаметр ролика) I — эффективная длина ролика в мм Dj — диаметр дорожки качения внутреннего кольца игольчатых подшипников в мм р — угол между линией действия нагрузки на шарик или ролик и плоскостью, перпендикулярной к оси под-шипника (для конических роликоподшипников — угол наклона дорожки качения наружного кольца относительно горизонтальной оси). [c.273]

Для симметричных профилей НА. в диапазоне изменения шага i = 0,65- 1,35 при расчетных углах входа в решетку угол в пределах точности замеров равен эффективному углу с 1эф = = ar sin (а/ ) [89]. [c.169]

Определить подачу s, число оборотов п шпинделя станка 1Д62 при черновой обработке без корки, если известно эффективная мощность Л дф=3,27 квт обрабатываемая деталь—втулка (рис. 53) материал — серый чугун с НВ 180—200 инструмент — розец, оснащенный твердосплавной пластинкой ВК8, главный угол в плане Ф = 45°, форма передней грани I (радиусная), группа износа h = [c.482]

Выбор шага решетки тесно связан с ее характеристикой — зависимостью потерь кинетической энергии от шага. Поэтому необходимо предварительно было бы спроектировать решетку на указанное число Маха и определить для нее оптимальный относительный шаг 1= t/b Ь — хорда решетки). В данном случае приходится ограничиться прогнозом, положив t = 0,6. Хорда решетки определяется на основании прочностного расчета. Оценка показывает, что можно принять Ь = 10 м. Тогда шаг сопловой решетки i = 5-10 м, что определяет число лопаток z = ndjt л л 63. Далее следует определить потери кинетической энергии в сопловой решетке и коэффициент скорости на основании характеристик решетки. В рассматриваемом случае предварительного расчета примем, что фс = 0,9, так что угол выхода из решетки на расчетном режиме примерно равен эффективному. [c.103]

Принимая перекрышу А1 = — /i = 5-10 м, найдем высоту рабочей решетки 1 = li + = 7,6-10" м и эффективный угол выхода Ргэф = ar sin F ln dl ) = 33,5°. Теоретическое значение числа Маха на выходе из рабочей решетки в относительном движении оказывается равным 1,69, что требует специального профилирования. [c.104]

Эффективный эмиттанс 1) минимальная площадь эллипса, в ko-i торый можно вписать проекцию фазового объема пучка на плоскость поперечное смещение — угол наклона траектории (рис. 6, а) [c.62]

Уравнение (8.67) мы будем использовать в последующих разделах как основное. Заметим, что оно было получено в предположении существования скалярного соотношения между векторами риелнн (8.41)], что не является правильным. В действительности же следует использовать тензорное соотношение [см. (8.54)]. Однако можно показать, что, если Ej теперь рассматривать как компоненту поля вдоль некоторой оси, а в выражении (8.41) коэффициент d заменить его эффективным значением i/эфф, то предположение о скалярном соотношении между Р и Е оказывается справедливым. Вообще говоря, величина dзфф представляет собой комбинацию одного или нескольких коэффициентов dim, входящих в (8.54), и углов 0 и определяющих направление распространения волны в кристалле [16] (в— угол, который волновой вектор составляет с осью z, а ф — угол, который проекция волнового вектора на плоскость ху составляет с осью X кристалла). Например, в случае кристалла точечной группы симметрии 42т и фазового синхронизма типа I получаем (/эфф = 36 sin 2< sinG. Однако для простоты записи в соотношении (8.41) сохраним символ d, помня при этом, что на самом деле это эфф, т. е. эффективное значение коэффициента d. [c.506]

Вычислите эффективность преобразования BTopoii гармоники типа I в случае идеального фазового синхронизма, когда это преобразование осуществляется в кристалле KDP длиной 2,5 см, причем падающий пучок имеет длину волны . = 1,06 мкм и интенсивность 100 МВт/см (для KDP п 1,5, йэфф = dse sin 0, = 0,28-10- 2 м/В, где 0 =5О —угол фазового синхронизма). [c.526]

Яркость восстановленного голограммой изображения можно вычислить, используя геометрию, показанную на рис. 7, и следующие условные обозначения [5] L — яркость [лм/(ср-м2)] / — сила света (лм/ср) ф — световой поток (лм) Е — освещенность (лк, или лм/м ) R — расстояние А — площадь поверхности, проецируемой в интересующем нас направлении т] дифракционная эффективность, определяемая как отношение интенсивности света, продифрагировавшего в изображении, к интенсивности света, падающего па голограмму ш — телесный угол. Нижные индексы S, h и i обозначают соответственно источник, голограмму и изображение. [c.254]

В более поздних работах Стаблера было отмечено, что силы резания не являются простой функцией эффективного переднего угла. Тангенциальная составляющая силы резания (направленная вдоль вектора скорости резания) является прямой функцией нормального переднего угла. Таким образом, нормальный передний угол стал считаться углохм, соответствующим переднему углу при прямоугольном резании по критерию потребляемой мощности. Доказательством этого утверждения явились результаты опытов. Результаты показаны (рис. 4.2) в виде зависимостей главной составляющей силы резания от угла наклона i при постоянных значениях нормального, скоростного и эффективного передних углов. Сила резания в первом приближении остается неизменной 62 [c.62]

Возможности и эффективность внедрения процесса виброобкатывания в различных отраслях промышленности проиллюстрированы данными табл. 3, в которой также указаны (для валов и отверстий диаметром 6,8—190 мм) режимы виброобкатывания в зависимости от материала обрабатываемой детали, ее диаметра, вида требуемого микрорельефа и таких его характеристик, как площадь удельный объем глубина выдавливаемых канавок Ак, высота микроиеровностей Rz и угол сетки а, определяющий их направление. Все основные зависимости между видом микрорельефа (четыре вида I — с некасающи-мися, II — касающимися, III — пересекающимися канавками и IV— полностью новый микрорельеф), его параметрами и режимом виброобкатывания приведены в работе [4]. На практике выявление оптимального для тех или иных условий эксплуатации микрорельефа производится опытным путем. Параметрами режима виброобкатывания, определяющими вид микрорельефа и его характеристики, к> [c.159]

Фокс и Клайн [45] исследовали три различных режима течения в диффузоре с криволинейными стенками при увеличении относительного расширения (или угла 20эфф) и сохранении постоянными условий потока на входе, длины центральной линии и ширины входного сечения (фиг. 21). Эффективный полный угол раскрытия диффузора 20ЭФФ вычисляется по формуле для степени расширения диффузора, равной I + 2 N W ) tg эфф. [c.185]

Вентилятор служит для повышения скорости и количества воздуха, проходящего через радиатор. Вентилятор устанавливают обычно непосредственно за радиатором. Лопасти вентилятора 2 (см. рис. 37) крепят заклепками к ступице I. Производительность вентилятора зависит от диаметра, числа и угла наклона лопастей, а также угловой скорости его вала. На отечественных автомобильных двигателях вентиляторы имеют четыре, шесть или восемь лопастей. Лопасти изготовляют из листовой стали или пластмасс. Угол наклона лопаетсй к плоскости вращения составляет примерно 35—40. Для повышения эффективности работы вентилятора его иногда размещают в направляющем кожухе 11 (см. рис. 35), закрепленном на радиаторе. С этой же целью концы лопастей отгибают в сторону радиатора. На некоторых двигателях вращение от вала на лопасти вентилятора [c.61]

Для более эффективного улавливания стружки при фрезеровании алюминиевых сплавов следует при конструировании приемников полностью учитывать особенности формообразования и направления потока стружки при принятых условиях резания. В рассматриваемом случае вследствие значительной задержки части стружки на зубьях фрезы поток имеет веерообразную форму, и его направление изменяется с изменением глубины резания при постоянных заданных v = 800 м/мин и s = 1660 мм/мин (рис. 94). При глубине резания i = 3 мм угол задержки части стружки на зубьях фрезы (Di = 30°, а при глубине резания = 0,5 мм угол задержки соа = 55°, т. е. чем меньше глубина резания, тем больше угол задержки стружки на зубьях фрезы при прочих равных условиях. Этим особенностям должна соответствовать и форма пневматического приемника. На рис. 95 показана форма приемника, наиболее целесообразная для уменьшения выбрасывания стружки вследствие рикошетирования. [c.134]

Такое сведение можно сделать, например, в задаче С. В. Ковалевской, в задаче двух центров, в системах Лиувилля (гл. IX). Приведение системы дифференциальных, уравнений (1) к виду ф1 = LJi, ф2 = UJ2, i 2 = onst, выполненное е 1, фактически является эффективным способом введения переменных угол . [c.171]

Значительно большую дифракционную эффективность можно получить для объемных фазовых голограмм. Здесь могут иметь место как голограммы, работающие на пропускание, так и на отражение. Можно рассмотреть эти два частных случая. В первом случае пусть интерференционные полосы будут перпендикулярны поверхности слоя, интерферирующие волны образуют одинаковые углы 9, а при реконструкции выполняется условие Брэгга. В этом случае амплитуда дифрагированной волны зависит от амплитуды изменения показателя преломления ад = sin (jirtid/A, os 9), где d — толщина слоя 9 — угол, образованный направлением распространения реконструированной волны и перпендикуляром к поверхности слоя амплитуда изменения п определяется зависимостью л = no + i os I2, где I2 — пространственная частота т — амплитуда изменения п. В силу того, что п имеет косинусоидальную зависимость, максимальное значение т]тах = 100 %. [c.388]

Из рис. 2-7 видно, что i osO = /-, где г — эффективный радиус поры фитиля, а О — краевой угол. Следовательно, капиллярный напор в испарителе будет равен [c.29]

Фиг. 2. Эффективная мощность различных видов газо-кислородного пламени кольцевой многосопловой горелки в зависимости от расхода горючего газа 1 — нронанп-бутан, Зо = = 3,5 2 — ацетилен, Ро = 1,15 3 — метан, Ро = 1,5 i — коксовый газ, Ро = 0.S , 5 — водород, Ро = 0,4. где Ро — соотношение кислорода и горючего газа в смеси. Условия опытов угол наклона горелки ф = 90 расстояние от

Поглотители колебаний широко используются в технике для гашения продольных и крутильных колебаний, изменяющихся по любым законам. При гашении периодических колебаний фиксированной частоты со они менее эффективны, чем динамические гасители с трением. Однако в этих случаях им часто отдают предпочтение из-за простоты и отсутствия упругого элемента, склонного к усталостным (из-за большого числа циклов нагружения — разгружения в процессе работы) поломкам. В качестве примера рассмотрим систему, изображенную на рис. 5.7.6, а. Защищаемый объект, имеющий момент инерции I и поворачивающийся на угол ф, через упругий элемент жесткости с посажен на валу, вращающемся с частотой со (со = oi, Oq = onst). На защищаемый объект действует внешнее воздействие — момент G(t) = СоеУ . К защищаемому объекту присоединен поглотитель колебаний — диск с моментом инерции 1 , поворачивающийся на угол фр и прикрепленный [c.866]

В нек-рых случаях пользуются искусственными целями. При этом для получения эффективного отражения, слабо меняющегося с изменением угла наблю- (ения в значит, телесном угле ( я/2), применяется отражатель уголковый, для к-рого в случае квадратных граней со стороной а имеем = 12яа /Х, . Для маскировки действит. целей пользуются рассея1шем радиоволн, множеством резонансных электрич. диполей длиной I = Х/2 (ленточки из станиоля, металлизированные нити из стекловолокна или тончайшие металлич. проволочки). Для каждого диполя 3 = = 0,85Х со8 0, где 6 —угол между диполем и направлением поляризации падающей и отраженной волн. Достаточно большое число таких диполей при учете всех возможных б создает эффективное суммарное рассеянное поле, маскирующее отражение от действит. цели. [c.292]

I. Антенны. Основные параметры. Эффективная НЛО щ а д ь а н т е н и ы. Мощность сигнала, принятого антенной и направленного на вход радиометра = ЗА, где 8 вт1мкц) — спектральная плотность потока радиоизлучения источника у поверхпости Земли, а Л — эффективная площадь антенны. А связана с геометрич. площадью антепны соотношением А = у гсом "V коэфф. использования антенны (для зеркальных антенн у = 0,5—0,7). А зависит от направления прихода волны (угол О), А (Й) — диаграмма направленности антенны. [c.308]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...