Коэффициенты расходные

При наличии входных каналов в камерах первого и второго инверторов (на рис. 33.4, е давления на входах последнего обозначены Р ,,,. .., р , ) имеем, согласно ранее сделанным выводам, при равенстве коэффициентов расходных характеристик всех дросселей для первого инвертора Р = — Ра + [c.326]

При (О О нормированная динамическая жесткость гидропривода стремится к отношению а размерная динамическая жесткость гидропривода — к его статической жесткости Эта величина, как показывает соотношение (12.124), зависит от коэффициентов расходно-перепадной характеристики Кдх К др- [c.320]

С увеличением живого сечения тормозящих элементов /ж и расходной концентрации р, (при Re>3,6X X 10 ) коэффициент торможения Мт уменьшается. [c.93]

Если принять коэффициент скольжения ф,,— и скорости частиц в пристенном слое и т 0, то рассматриваемое влияние будет пропорционально отношению весовых расходов фаз в пристенном слое, т. е. расходной концентрации В общем случае с увеличением объемной концентрации, относительной плотности и коэффициента скольжения твердого компонента в пристенном слое (-фг ) ИХ воздействие на режим движения жидкости будет нарастать. [c.181]

Таким образом, общий коэффициент сопротивления для восходящих дисперсных плотных потоков не зависит от критерия Рейнольдса для газа и частиц, а определяется расходной концентрацией, коэффициентом скольжения фаз и числом Фруда для твердого и газового компонентов. Принимая согласно данным [Л. 184, 258] ф, 0,5, найдем [c.281]

Теплообменные камеры наиболее эффективно работают при расходной концентрации насадки 0<ц,<1,5 при этом коэффициент передачи коэффициента объекта Коб достигает наибольших значений (до 0,79 град-nj кг). [c.369]

В результате обработки данных по расходной характеристике была получена зависимость общего для сопел и 2 коэффициента расхода параметра (рис.2,а), где (г - теоре- [c.11]

Для решения поставленных задач необходимо знать значение коэффициента Шези С, входящего в выражение расходной характеристики (13-5). [c.120]

При турбулентном движении коэффициент диффузии резко возрастает, что должно привести к выравниванию поля зарядов и увеличению действия пондеромоторной силы на расходную составляющую скоростей. [c.440]

Значения расходного коэффициента Kq [c.224]

Приведенные способы расчета справедливы как для турбулентного, так и для ламинарного режимов движения жидкости по трубам. Однако расходные характеристики определяются различным путем, в зависимости от режима движения. При турбулентном режиме величины К могут приниматься по таблицам при. ламинарном расходные характеристики должны вычисляться следующим образом значение коэффициента сопротивления а для условий ламинарного режима движения определяется формулой (272) [c.176]

Как следует из (5.19), О представляет собой расход жидкости в русле заданного живого сечения при гидравлическом уклоне г г, равном единице, и называется расходной характеристикой или модулем расхода. Некоторые значения коэффициента Шези С и модуля расхода К для труб круглого сечени я приведены в приложении 2. [c.97]

При р>0,9 для Прямоточных и многоходовых элементов котлов и парогенераторов истинные паросодержания ф определяются в зависимости от расходного паросодержания р по номограмме рис. 1.12,6. Коэффициент С при этом устанавливается но номограмме рис. 1.12, а, так же как и ранее, по значениям т>см и р. Для элементов с многократной циркуляцией ф определяется по уравнению [26] [c.25]

Вначале испытывали канал наибольшей длины, затем его подрезали до необходимой длины со стороны выходной кромки. Этим достигалось постоянство входных условий и диаметра канала во всем диапазоне изменения отношений Ijd. Перед опытами как на горячей воде, так и на смеси воды с газом или пара с газом для каждого из типов каналов снималась гидравлическая характеристика на холодной воде и определялся гидравлический расходный коэффициент. [c.24]

В случае истечения нагретой воды с газом (на рис. 3.3, б недогрев до температуры насыщения 50° С) влияние расходного коэффициента убывает как с увеличением объемного содержания газа, так и с увеличением начальной температуры смеси. [c.40]

Р — объемное расходное паросодержание температурный коэффициент объемного расширения, К коэффициент Буссинеска угол А — эквивалентная абсолютная шероховатость, м б — толщина, м [c.6]

Для повышения расходных и частотных параметров имеется несколько путей применение иных конструктивных форм, направленных на увеличение коэффициента усиления первого каскада суммирование потока через параллельно работающие усилители каскадное усиление посредством введения дополнительных последовательных ступеней. [c.251]

Сопоставление известных расчетных результатов для Е = = =/(1—Р) проведено на рис. 2-9 (кривые 1—8). Там же нанесена зависимость (г от Р (линии 9—12) для разных коэффициентов скольжения фаз ф Ит/у, которая позволяет оценить роль расходной концентрации ц при рт/р 2 000. Ранее было показано, что для разных взаимонаправлений компонентов газовзвеси влияние на различно [Л. 71]. Рассматривая рис. 2-9, отметим, что стесненность движения массы частиц более всего сказывается в ламинарной области и менее в турбулентной. Указанное отличие проявляется тем резче, чем больше объемная концентрация частиц, что объясняется самой природой стесненного движения газовзвеси. Заштрихованная область переходных режимов хорошо усредняется линией I, построенной по формуле (2-19) с показателем степени, равным 3. Эту простую зависимость можно рекомендовать для практических расчетов поправочного коэффициента в рассматриваемой области газовзвеси, где Р<3% и соответственно )г< гкр 45. При этом разбежка величины Ер, определенная по различным данным, будет менее 7%. В ламинарной области расхождение линий, построенных по данным Гупало и Минца, закономерно, так как линия 4 построена для шаров, а линия 8—по опытным данным для частиц неправильной формы. [c.59]

Первое опытное исследование было выполнено, видимо, в [Л. 210]. Изучались горизонтальные потоки воздушной взвеси песка при весьма небольших расходных концентрациях (ц 0,2). В результате было установлено увеличение коэффициента теплоотдачи до 257о-В 1957 г. были опубликованы данные по теплоотдаче вертикального потока полидисперсиого алюмосиликатного катализатора [Л. 358], которые аппроксимированы при и Re= 13 500- 27 ООО формулой [c.217]

Оребрение поверхности нагрева позволяет во многих случаях повысить теплоотвод и компактность теплообменников. Однако данные о теплообмене потоков газовзвеси с оребренными поверхностями в литературе отсутствовали. Поэтому опыты были проведены с четырьмя продольно-оребренными каналами при нисходящей режиме движения газовзвеси [Л. 18, 19]. В экспериментах в основном изменялась расходная концентрация — от 2 до 30 кг ч/кг ч dr = OA мм). Помимо коэффициента теплоотдачи, определенного для температурного ifanopa между потоком и основанием ребер ао, вычислялся приведенный коэффициент теплообмена пр [c.240]

Результаты опытов были использованы для определения коэффициентов теплоотдачи в камере энергоразделения неадиабатных вихревых труб с подофевом от внешнего источника. Исследования проведены в диапазоне чисел Re = 2 10 —6 10 , где число Рейнольдса рассчитывадось по расходной скорости. [c.286]

Полученные в экспериментах расходные и срывные характеристики подтверждают надежность работы вихревых горелок и воспламенителей в достаточно широкой области изменения коэффициентов избытка воздуха как по верхнему , так и по нижнему срывам. Расходы компонентов изменяются при переходе с холодного , без горения, на горячий режимы работы. При этом существенно снижается расход сжатого воздуха, особенно если работа осуществляется при коэффициентах избьггка воздуха а > 2. Рассмотренные примеры позволяют сделать вывод о достаточно больших возможностях применения вихревых аппаратов в энергетических установках, подтверждением чего могут служить поля температур продуктов сгорания, измеренные на различных режимах работы (рис. 7.23). [c.333]

Гл. 7 и 8 в наибольшей степени имеют прикладной характер. В гл. 7 вводятся основные количественные характеристики, обычно используемые при одномерном описании двухфазных потоков в каналах расходные и истинные паросодержания, истинные и приведенные скорости фаз, скорость смеси, коэффициент скольжения, плотность смеси. При рассмотрении методов прогнозирования режимов течения (структуры) двухфазной смеси акцент делается на методы, основанные на определенных физических моделях. Расчет трения и истинного объемного паросодержания дается раздельно для потоков квазигомогенной структуры и кольцевых течений. В гл. 8 описаны двухфазные потоки в трубах в условиях теплообмена. Приводится современная методика расчета теплоотдачи при пузырьковом кипении жидкостей в условиях свободного и вынужденного движения. Сложная проблема кризиса кипения в каналах излагается прежде всего как качественная характеристика закономерностей возникновения пленочного кипения при различных значениях [c.8]

На входе в экспериментальный участок (г = 0) непосредственно из опыта обычно известны. (ишь два параметра массовое расходное наросодержание х,п = т /то н давление ро. Для проведения расчетов, т. е. решения задачи Коши для системы обыкновенных дифференциа.льных ураш енпй, необходимо задать еще ряд параметров потока температуры составляющих смеси Tta (г = 1, 2, 3), их скорости г ,, оп )еделяемые коэффициентами скольжения f , Кщ, относительный расход жидкости в пленке Xjo И средний радиус капель а в яд1 е потока. [c.291]

В табл. XIV.1 даны результаты опытов с поворотом потоков на 90 и 180° (I—VIII) при сохранении входных и выходных площадей поперечных сечений, с лопатками на повороте и без них. Схемы расположения лопаток показаны в конце таблицы. В последней ее графе указано понижение коэффициента сопротивления колена после установки лопаток. Коэ( )фициент потерь S отнесен к скоростному напору на выходе после поворота. Числа Рейнольдса при опытах, вычисленные по расходной скорости и стороне Ь , были равны 2,55-10 . Из таблицы видно, что установка лопаток весьма сильно снижает потери в колене. [c.381]

Рис. 6-31. Зависимость полного коэффициента сопротивления выхода от расходного воздухосодержания.

Рост производства стали будет происходить за счет преимущественного развития конвертерного и электроплавильного способов производства стали при постепенном снижении выплавки стали в мартеновских печах, что расширит диапазон марочного сортамента и повысит качество стали. Доля электростали в общем объеме производства стали составит в 1985 г. 14,8% по сравнению с 10,7% в 1980 г., при этом удельный расход электроэнергии на выплавку 1 т стали возрастет соответственно с 90,9 до 112,2 кВт-ч/т. Большое распространение получат установки непрерывной разливки стали (УНРС). Предусматривается довести в 1985 г. выплавку стали с применением УНРС до 22,8% всей выплавки стали вместо 11,8% в 1980 г. На каждую тонну литой заготовки, разлитой на УНРС, расходуется дополнительно 25—28 кВт-ч электроэнергии. Однако при этом снижается расходный коэффициент металла для получения заготовки с 1,2 до 1,05 и достигается экономия топлива на нагрев слитков в объеме 36—45 кг/т (в условном топливе) и экономия электроэнергии на прокат слитков на обжимных станах —18— 20 кВт-ч/т. С целью повышения качества металла предусматривается широкое развитие обработки стали синтетическими шлаками, инертными газами, применение вакуумирования, электрошлакового и вакуумно-дугового переплава, микролегирования и других прогрессивных методов. При этом удельный расход электроэнергии повышается в 2—3 раза по сравнению со средним удельным расходом электроэнергии на выплавку электростали. [c.53]

На рис. 2.4 дана зависимость приведенных массовых расходов насыщенной воды для канала с различным отношением Ijd. При этом под приведенными удельными массовыми расходами понимают отношение //цг- Так как величина расходного коэффициента Цг является функцией Ijd, то в такой обработке представляется возможным сравнивать удельные массовые, расходы через каналы с различной длиной. Из графиков видно, что по мере увеличения длины канала уменьшаются массовые расходы. Наибольшее расхождение приходится на область давлений 75—100 Kz j M . При дальнейшем увеличении начального давления различие между массовыми расходами убывает и все [c.26]

Для выяснения влияния длины канала на расходные характеристики воздуховодяной смеси проведены опыты на каналах с различными отношениями Ijd. На рис. 3.3 в качестве примера приведены массовые расходные характеристики, полученные при начальном давлении Pi = 75 кгс1см и при разнод степени не- догрева воды до. насыщения. Кривые на рис. 3.3, а относятся к случаю истечения смеси холодной воды с газом. Характер расходной кривой при отсутствии газа (Pi = 0) определяется особенностью изменения гидравлического расходного коэффициента, который в зависимости от Ijd менялся в пределах от [c.39]

В основу настоящей модели физического процесса гидродинамической неустойчивости положено рассмотрение парогенерирующего канала как системы с распределенными параметрами с использованием таких интегральных характеристик, как коэффициент теплоотдачи а, коэффициент трения I, средние по сечению канала объемное ф, расходное Хр и весовое X паросодержания потока и среднемассовый расход. При таком подходе предполагается, что для описания процесса гидродинамической неустойчивости достаточно одномерной (по пространственной координате х вдоль оси канала) модели вынужденного потока. [c.141]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициенты расходные : [c.333] [c.343] [c.199] [c.318] [c.319] [c.62] [c.76] [c.84] [c.241] [c.18] [c.6] [c.125] [c.146] [c.222] [c.5] [c.54] [c.33] [c.40] [c.69] [c.64] [c.253]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...