Расчет срыва

Можно также считать распределение скоростей протекания рав-номерным, введя эмпирический коэффициент, т. е. положив Я = А V r/2- В общем случае нужно численно проинтегрировать нагрузки лопасти от ее корня к концу. При численном интегрировании нетрудно принять в расчет срыв и сжимаемость воздуха, используя соответствующие характеристики профилей. Погрешности в аэродинамических характеристиках несущего винта, рассчитанных по указанным формулам, возникают главным образом из-за того, что не учтена трехмерность обтекания конца лопасти, а индуктивная скорость определена по элементно-импульсной теории. [c.70]

Полученные таким образом величины подъемной силы хорошо согласуются с результатами измерений на колеблющихся профилях. Описанный метод позволяет повысить точность расчета характеристик винта. Без учета срыва теория сильно завышает подъемную силу винта при сильном его нагружении, а при расчете срыва по стационарным характеристикам подъемная сила сильно занижается. Учет нестационарности и пространственного характера обтекания дает хорошую сходимость результатов расчетов с экспериментальными данными, причем эффекты скольжения дают 40% поправки, а остальные 60% определяются учетом динамического срыва. В работе [Т.30] описывается дальнейшее развитие указанного метода расчета срыва на отступающей лопасти с учетом крутильных колебаний лопасти. Для расчета коэффициента момента также используется эффективный угол атаки, подобный адин, но выбрано другое значение параметра i. Установлено, что расчетные нагрузки в цепи управления по тангажу, как и остальные нагрузки, хорошо сходятся с полученными при летных испытаниях. Совпадают амплитуды нагрузок и качественно сходятся законы их изменения. Улучшилась также сходимость расчетных и экспериментальных характеристик винта в условиях сильного нагружения. Хотя учет влияния угла скольжения существенно сказывается на аэродинамических характеристиках винта, нагрузки в цепи управления в условиях срыва от угла скольжения не зависят. В рассмотренном случае возникновение динамического срыва на конце лопасти вело к одновременному срыву на внешней части лопасти протяженностью около 40% радиуса. В результате срыва возникали очень большие нагрузки на управление, которые к тому же усиливались последующими крутильными деформациями лопасти. Дальнейшее развитие описанного метода определения аэродинамических сил на лопасти дано в работе [G.97]. [c.815]

РЕАКЦИЯ СРЫВА ПРИ Та>В. РАСЧЕТ БАТЛЕРА [c.463]

Реакция срыва при Td> В. Расчет Батлера. [c.465]

Реакция срыва при Расчет Батлера [c.467]

Реакция срыва при высоких энергиях дейтона используется для получения быстрых нейтронов. Расчет и опыт показывают, что в этом случае получается пучок нейтронов с энергией т [c.470]

Задачи взаимодействия стержней с внешним или внутренним потоком воздуха или жидкости, как правило, неконсервативные, поэтому возможны неустойчивые режимы колебаний, которые надо определить и по возможности от них отстроиться. На рис. В. 16 показана конструкция (мачта), которая обтекается потоком воздуха. При определенных скоростях потока появляются (из-за срыва потока) вихри Кармана, которые создают возмущающие периодические силы, перпендикулярные направлению потока. При возникновении колебаний стержня частота срывов вихрей синхронизируется с частотой (например, первой частотой) колебаний конструкции, что может привести к недопустимо большим амплитудам. Аналогичные задачи возникают при расчете стержней, показанных на рис. В.17, В.18. На рис. В.17 показана за- [c.8]

В этих условиях течение конденсатной пленки в основном определяется динамическим воздействием со стороны парового потока, причем на большей части длины (за исключением начального участка) режим движения конденсата в пленке носит турбулентный характер. Происходящий при этом интенсивный срыв жидкости с пленки в поток и обратный перенос капелек жидкости из ядра потока на пленку способствует процессу турбулентного перемешивания конденсата внутри пленки. Расчет теплоотдачи в этих условиях следует производить по формуле, полученной авторами [6] в результате теоретического анализа, основанного на аналогии Рейнольдса [c.156]

Согласно первой модели процесса, начало режима с улучшенной теплоотдачей должно совпадать с переходом к дисперсно-кольцевой структуре потока с чрезвычайно тонкой пленкой жидкости, т. е. происходит практически полный срыв пленки. Известные корреляционные формулы для определения начала уноса жидкости не позволяют получить единую обобщающую зависимость, пригодную для расчетов в широком диапазоне определяющих параметров с учетом влияния тепловой нагрузки. [c.139]

В расчетах маслоотделителей скорость пара в цилиндрической части входного элемента следует принимать равной о)< 0,7 гг р-чтобы гарантировать невозможность срыва пленки. [c.460]

В связи с тем, что исследование механизма движения двухфазного потока (интенсивности обмена количеством движения между жидкой и паровой фазами, процессов волнообразования и срыва капель на границе раздела фаз и т. п.) связано с необходимостью постановки весьма сложных (особенно на паре высокого давления) работ физического плана, которые не могут дать в сравнительно короткие сроки практических рекомендаций по расчету гидравлики, в большинстве экспериментальных исследований изучается зависимость потерь на трение от ряда более общих (балансных) параметров. [c.146]

Особенность движения влаги по лопатке состоит в появлении больших радиальных составляющих скоростей. В результате частицы жидкости перемещаются по радиусу к периферии лопатки и срываются здесь с выпуклой и вогнутой поверхностей профиля (рис. 5.10). Расчетами установлено, что движение капли (струйки) по спинке зависит от начального значения угла 0о, опреде- [c.165]

Как было сказано, приведенные формулы получены для неподвижного пара (небольшая скорость подтекания пара в сторону поверхности конденсации не принимается в расчет). Если пар энергично движется сверху вниз, то пленка заметно утончается и коэффициент теплоотдачи увеличивается. При движении пара вверх устанавливается противоположная тенденция. Впрочем, если скорость восходящего пара становится выше определенного предела, то конденсатная пленка вовлекается также в подъемное движение и может даже разрушаться, срываясь со стенки. Это приводит к интенсификации теплообмена. [c.158]

Одним из методов изучения турбулентных потоков жидкости в элементах турбомашин является изучение одномерного спектра турбулентных гидроупругих колебаний жидкости. Однако полученный экспериментально спектр [1] не дает полной и обобщенной информации о его характеристиках. Кроме того, из-за наличия периодических срывов вихрей с ограждающих поток стенок происходит наложение низкочастотных колебаний на показания измерительных приборов во всех полосах частотного фильтра, что придает случайный характер измеренным интенсивностям турбулентных пульсаций. Таким образом, возникает необходимость в статистическом сглаживании показаний приборов и в расчете обобщающих параметров, характеризующих спектр. В статье дается метод расчета одномерного спектра турбулентных гидроупругих колебаний жидкости в элементах турбомашин преобразованием переменных и статистического сглаживания спектра по характерным диапазонам [2]. [c.88]

Несмотря на кажущуюся простоту расчетной схемы (когда упругие элементы рассматриваются как стержни), возникающие вопросы при исследовании динамических процессов являются не всегда простыми как по применяемым методам решения, так и по содержанию конечных результатов. В качестве примеров на рис, 6.1—6.8 показаны реальные конструкции и элементы конструкций, которые можно рассматривать как гибкие или абсолютно гибкие стержни. На рис. 6.1 показана ракета, которая из-за случайных возмущений или в результате действия управляющих усилий может совершать малые изгибные колебания. Различного вида высокие конструкции, мачты, трубы и т. д. (см. рис. 6.2), находящиеся в потоке воздуха, из-за срыва потока (вихрей Кармана) могут очень сильно раскачаться в плоскости, перпендикулярной к вектору скорости потока. Аналогичные задачи возникают и при расчете висящих мостов, которые в первом приближении могут рассматриваться как одномерные конструкции (стержни). Крыло самолета в первом приближении (см. рис. 6.3) можно рассматривать как стержень [5]. В потоке воздуха на крыло действуют [c.131]

ВИДНО, что формула (2.6.29) дает удовлетворительную точность Ч Аппаратурный резерв позволяет существенно увеличить планируемый коэффициент использования оперативного времени системы, равный k = Uit. Так, при Х =1, р = х/Л,=20 и р=0,99 он увеличивается от 0,75 до 0,86, а при р=0,9 и тех же М и Р —от 0,877 до 0,985. При увеличении U коэффициент k-a растет и становится близким к единице. Так, при коэффициент йи возрастает до 0,9775 и 0,9913 для р=0,9 и 0,99 соответственно. На рис. 2.31—2.33 приведены некоторые результаты численных расчетов, по которым можно проследить зависимости вероятности срыва функционирования от величины резерва времени, режима резервно- [c.75]

Решение. Согласно исходным данным Х з = 0,4, i(t—/ з/т)=2. Расчет по формуле (5.2.18) дает Pi(20 2 20) =0,936. Выигрыш надежности по вероятности срыва функционирования составляет 5.1. Предельное значение вероятности, рассчитанное по формуле (5.2.19), равно 0,988. Ему соответствует выигрыш надежности 0 = 29,4. Обращаясь теперь к рис. 2.3, находим, что при ш>ь<з=0,4 вероятность 0,9 достигается при [1 и 1,5. Отсюда т= ц з7ц( —г и) =40/(4—1,5) = 16. Для сравнения с результатами примера 5.1 отметим, что уровень р=0,865 достигается здесь уже при т=14, т. е. при установке четырех дополнительных каналов. [c.160]

Вероятность безотказного функционирования можно рассчитывать, используя ЦВМ для решения системы уравнений (5.6.4) и вычисления интегралов свертки. Применение в (5.6.5) —(5.6.10) метода итераций позволяет найти приближение снизу для вероятности t-a). Для контроля точности вычислений удобно одновременно вести расчет и вероятности срыва функционирования по другой системе уравнений. Она составляется аналогично (5.6.5) — (5.6.10) и имеет следующий вид [c.189]

Подачу охлаждающей воды в конденсатор надо вести с таким расчетом, чтобы снижение температуры воды, выходящей из конденсатора, не превышало 2"" С в минуту, так как резкое охлаждение конденсатора и выхлопной части турбины может нарушить плотность их соединений. Не следует также допускать быстрого увеличения вакуума в конденсаторе, так как при этом абсолютное давление в конденсаторе быстро уменьшается, а температура конденсата становится выше температуры отработавшего пара. Последнее ведет к испарению конденсата в конденсаторе. Это вызывает срыв работы (запаривание), а иногда и повреждение конденсатного насоса. [c.170]

Правильная оценка потерь энергии в последних ступенях необходима для разработки мероприятий по усовершенствованию проточных частей ЦНД. Возникающий при малых расходах пара отрыв потока у корня ступени может привести к поломкам РЛ вследствие резко нестационарного характера течения в области отрыва и в связи с перераспределением расходов по высоте ступени. Некоторую оценку пространственного течения в проточных частях с крутыми меридиональными обводами можно получить с помощью расчета. Однако в условиях обтекания профилей с местными срывами только экспериментальные исследования дают надежные количественные результаты. [c.224]

При анализе надежности авиационных гидравлических систем необходимо брать в расчет все неисправности, устраненные и не-устраненные в условиях эксплуатации, так как значительное количество повреждений различных агрегатов, устраняемых в условиях эксплуатации, приводит к простоям летательных аппаратов, дополнительным задержкам и срывам рейсов, т. е. фактически приводит к нарушению регулярности полетов. [c.177]

В действительности в двухфазном потоке при выпаде жидкости на стенку процесс, вероятно, значительно сложнее, чем это соответствует расчету автора. Имеют место срывы жидкости с пленки и обмен между пленкой и потоком с испарением части жидкости в воздушном потоке. (Прим. ред.). [c.202]

Проведенные в NA A исследования, целью которых было построение методов расчета срыва на винте вертолета, подытожены в работе [G.66], По соображениям, изложенным в разд. 16.1, угол атаки концевого сечения лопасти на азимуте ф = 270° был признан наибольшим углом атаки по диску. Поэтому критерий срыва был основан на величине угла 1,270- Од-fiaKO поскольку на режиме снижения при авторотации под наибольшими углами обтекаются близкие к втулке сечения ло- [c.802]

Во-вторых, если угол атаки i превысит максимальный угол отклонения потока в косом скачке уплотнения тах для заданного числа Ml набегающего потока (см. рис. 3.12) при i > Ютах перед нижней стороной пластинки образуется отошедшая ударная волна. Случай, когда i > omax, может иметь место при не очень больших числах Mi (например для Mi = 1,5 угол пр = = 12 ). Важно отметить, что при М] < 6,4 всегда тах < пр, и поэтому причиной неприменимости изложенной схемы расчета является образование перед пластинкой отделившегося криволинейного скачка уплотнения. При очень больших числах Mi, наоборот, пр < mai и причиной неприменимости расчетной схемы является срыв с верхней стороны пластинки. [c.45]

Расчет крышки турбины на прочность производят для трех состояний при нормальной работе турбины (рис. IV.22, б) при полном сбросе нагрузки с генератора и закрытом направляющем аппарате (рис. IV.22, в) при аварийном состоянии в случ е срыва лабиринтных колец на ступице радиальноосевого рабочего колеса, когда на всю нижнюю поверхность крышки действует давление (такое же, клк на входе в уплотнение). В последнем случае допускают повышенные на 0% напряжения. Такой расчет проводят для гидротурбин, работающих при повышенных напорах. [c.133]

В условиях дисперсно-кольцевой структуры потока, т. е. с момента начала срыва капель с поверхности пленки, определяемого формулами (1.72) и (1.73), расчет коэффициента теплоотдачи следует вести, подставляя в формулу (8.5) действительную среднюю скорость жидкости в пленке, которая может быть во много раз меньше скорости w. Однако, как уже отмечалось, в обогреваемых трубах из-за набухания пристенного двухфазного слоя весьма трудно точно измерить толщину пленки, а следовательно, и среднюю скорость течения в ней жидкости. В связи с этим был иредло-жрн метод, дающий возможность, минуя непосредственные измерения, найти эффективное значение скорости жидкости в пленке Wэф, которым определяются интенсивность..теилообмена и гидродинамическое сопротивление при дисперсно-кольцевой структуре [180]. Метод основан на гидродинамической теории теплообмена. Предполагается, что в двухфазном потоке при определенных сочетаниях режимных параметров (так же как и в однофазном) устанавливается соответствие между интенсивностью теплообмена и гидродинамическим сопротивлением. [c.243]

Рекомендуемые решетки, по опытным данным, характеризуются меньшей интенсивностью коагуляции и, следовательно, меньшим количеством крупных капель на выходе. Влияние влажности, чисел Рейнольдса и Маха на распределение частиц по размерам за решеткой качественно сохраняется одинаковым для профилей двух типов. Однако структура жидкой фазы оказывается более равномерной в решетке С-9012Авл, заметно снижаются пики диаметров, обусловленные отражением, срывом и взаимодействием капель. Одновременно увеличиваются коэффициенты скольжения по сравнению с коэффициентами для решетки С-9012А. Установлено, что улучшенные решетки профилей обладают меньшей чувствительностью к изменению геометрических параметров в достаточно широком диапазоне относительных шагов и углов установки дисперсность и характер распределения диаметров капель за решеткой меняются менее значительно. Уменьшение скольжения капель в каналах решетки привело к снижению коэффициентов расхода при уо>0 и крупнодисперсной влаге. Газодинамические характеристики решеток (по данным расчета и опытов) представлены на рис. 4.17, отражающем влияние некоторых геометрических параметров на профильные и концевые потери, углы выхода потока. Данные рис. 4.17 дополняют опытные результаты, представленные на рис. 3.30 и 3.31. [c.149]

Из рис. 5.21 видно, что толщина пленки вдоль канала возрастает, причем интенсивнее при больших скоростях потока. Резкое увеличение бпл установлено на расстоянии / = 0,233 L (L — полная длина канала). Затем толщина пленки интенсивно уменьшается, что объясняется, по-видимому, раскруткой потока несущей фазы, уменьшением центробежных сил, действующих на капли. При этом прекращается подпитка пленки влагой, перемещающейся по радиусу к стенке, и вступает в действие механизм срыва пленки в осевом слабозакрученном потоке. С увеличением уо возрастает количество жидкости, перемещаемой в поле центробежных сил к стенке, и бпл интенсивно возрастает, причем максимум толщины смещается в направлении против потока (рис. 5.21,6). Естественно, что с ростом уя интенсивность изменения бпл увеличивается на двух характерных участках канала. Данные на рис. 5.21 соответствуют результатам расчета, представленным выше (рис. 5.13 и 5.14), Следует учитывать, что при изменении уо меняется и дисперсность жидкой фазы. [c.185]

Хехр (—1,5)] = 0,9366. Средняя наработка до первого срыва функционирования равна Гер ( д) = 1/().н + Я [1—( д)]) = 1/(0,002 + 0,05 0,2231) =82,4 ч. Среднее время выполнения задания, вычисленное при условии безотказной работы накопителя, равно Гв з = 5-Ю,25(1 —1,5ехр(—1,5)/[1—ехр(—1,5)1)/3 = 5,047 ч- Среднее квадратическое отклонение а= i D/в 3 = 0,117 ч 7 мин. Рассчитывая по формуле (4.2,28) при различных t , находим, что время выполнения задания е вероятностью 0,Й2 не превысит 5,5 ч. Для расчета вероятности безотказного функционирования при выполнении ожидаемого задания найдем предварительно, что коэффициент готовности с учетом резерва времени Kr=0,9908, а затем получаем Р(1з, /д) =0,9908 0,9366 = 0,928, [c.122]

Расчеты, проведенные по точнвш (5.7.20), (5.7.21) и приближенной (5.7.18) формулам, показывают (рис. 5.20), что уже при сравнительно небольших ta приближенная формула позволяет найти хорошую оценку снизу для средней наработки Гер. При этом чем больше отношение i/X, тем при меньших /и можно достичь удовлетворительной точности в расчетах средней наработки до срыва функционирования. [c.195]

Хотя расчеты средней наработки до срыва функционирования и проще, чем расчеты вероятности безотказного функционирования, следует быть чрезвычайно осторожным в выводах по результатам расчетов, в особенности при сравнительной оценке надежности различных систем. Может получиться так, что система с меньшим Гер обладает большей вероятностью безотказного функционирования. В самом деле, если обратиться к рис. 5.12, то можно установить, что при к(з=0,8 и Уи=0,2 вероятность безотказного функционирования одноканальной системы равна 0,86, а шестиканальной 0,99. Согласно же формуле (5.7.18) в одноканальной системе ЯГср=3, тогда как в шестиканальной лишь 2,17. [c.195]

Решение. Вероятность безотказного функционирования рассчитываем по формулам (6.4.7) и (6.4.9). Согласно исходным данным а = 25, pi = 0,16, Р2 = 0,09, = Подставляя эти значения в (6.4.7), находим Ло = 0,0391, /4i=0,00143, /42 = 0,000047, Л,<10- для 1>2. Для получения погрешности не более 0,01% в формуле (6.4.9) достаточно вычислить члены, соответствующие й = 0, 1, 2 и 3. Вероятность безотказного функ-ционцроваыия равна P(ta, и, а) =0,9926, а выигрыш надежности по вероятности срыва функционирования от введения временной избыточности 0(з = (1—ехр(—0,25)/0,00741 = = 301. Расчет по приближенной формуле (6.4.11) дает соответственно 0,9924 и 293. [c.271]

Поверхность струи не остается неизменной вдоль течения. Ее изменение может быть обусловлено ускорением или замедлением струи, волнообразованием, срывом капель. В расчетах удобно использовать условную поверхность струи, определяемую по размерам сопла. Для цилиндрического сопла условная расчетная поверхность будет F—jidl, где d — диаметр сопла. Введение в расчет условной поверхности струи придает и коэффициенту теплоотдачи условный, расчетный характер. [c.176]

Результаты опытов (рис. 91) подтверждают большое влияние на коэффициент влагоудаления перекрыши Аг и ширины s влагоотводящего канала. Была выбрана модель А с острой кромкой, чтобы пленка срывалась. Благодаря этому в опытах по существу определялась эффективность влагоулавливания капель. В этих условиях перекрыша оказывала на коэффициент влагоудаления очень большое влияние. Сильное возрастание достигалось при увеличении ширины канала. Ее влияние также выяснялось расчетом с использованием уравнения (111.16). Теоретические и [c.233]

Толщина пленки зависит от многих факторов, в том числе от количества капель, соударяющихся с поверхностью лопатки. Количество этих капель можно оценить, зная их размеры и траектории. В момент попадания капель в пленку или при ударе о твердую поверхность значительная часть влаги отражается, а также, возмущая пленку, способствует срывам капель с ее поверхности. Количественно оценить этот вторичный капельный поток чрезвычайно трудно. Кроме того, в процессе образования пленки существенную роль играют мельчайшие частицы влаги, оседапню которых в пленку содействуют электродинамические силы. Сложнейшие процессы формирования пленки затрудняют теоретический расчет ее толщины. Поэтому для оценки количества влаги в пленке на лопатках и в потоках крупных капель, движущихся в проточной части турбины, используются результаты опытов на экспериментальных стендах и в натурных турбинах. Ниже даны наиболее важные характеристики капельных потоков, играющих важную роль в эрозионных процессах. [c.233]

Пробы пара из паропроводов отбирают на вертикальных участках. Для получения представительной пробы осуществляется срыв пленки со стенок паропровода, что достигается установкой набора шайб (рис. 2-6), за которыми помещается сосковый либо щелевой зонд. Расчет этих зондов аналогичен расчету устьевого однососкового зонда. В ЦКТИ практикуется установка парозаборных зондов за мерными шайбами, что сокращает объем подготовительных работ. [c.30]

Расчеты, проведенные Шэффом [Л. 127], показывают, что силы притяжения, вызванные действием молекулярных сил, для частиц с размером менее 3 мк, становятся равными или большими собственного веса частицы. Одно лишь соприкосновение частицы пыли размером меньше 3 мк с другой частицей или стенкой трубы приводит поэтому к зависанию частицы. И наоборот, частица размером более 3 мк будет срываться с поверхности силой тяжести. По мере увеличения толщины слоя отложений в нем будет увеличиваться количество крупных частиц, которые, двигаясь с некоторой скоростью к стенке, внедряются в тонкодисперсный первичный слой и более или менее прочно связываются с ним механически. [c.125]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...