Тела Объем — Расчет

Точность предложенных методов расчета достаточна для решения многих практических задач. Действительно, при равномерном выделении тепла по объему тела погрешность приближенного расчета амплитуды изменения средней объемной температуры обычно находится в пределах 10—20%. [c.317]

В отличие от других тел объем воды при ее нагревании от О до 4° С уменьшается. При 4° С вода имеет наибольшую плотность н наибольший удельный вес при дальнейшем нагревании ее объем увеличивается. Коэффициент 13( воды увеличивается с возрастанием давления при повышении ее температуры от О до 50° С и уменьшается с возрастанием давления при дальнейшем повышении ее температуры. Однако Б расчетах многих сооружений при незначительном изменении температуры воды и давления изменением коэффициента [c.6]

Уо - удельный объем полимерного тела при абсолютном нуле, Ван-дер-Ваальсовый объем (в расчете на 1 г вещества), [c.56]

Рассмотрим температурное поле в телах простейшей формы при объемном тепловыделении для случаев, когда внутренние источники теплоты равномерно распределены по всему объему. Задачи такого вида приходится решать при расчете тепловыделяющих элементов атомных реакторов, при нагреве тел токами высокой частоты и в других случаях. [c.284]

Как уже упоминалось, наличие пластической деформации у конца трещины приводит к увеличению затрат работы па ее продвижение. Эта работа должна быть определена экспериментально, но иногда ее можно вычислить аналитически, пользуясь некоторой моделью трещины и небольшим числом экспериментальных данных. В частности, как отмечалось выше ( 26), для плоского напряженного состояния пластическая область (работа пластической деформации в этой области отождествляется с работой разрушения) имеет удобную для расчета форму в виде узкой зоны перед краем трещины. Остальной объем тела находится в упругом состоянии. Используем энергетическое условие (4.6) для определения критических состояний равновесия. В дальнейшем это условие будет использовано для расчета докритических состояний ( 29) и долговечности при повторном нагружении ( 30). [c.231]

Распределение напряженности поля по объему тела позволяет найти внутренние источники тепла, суммарную выделяющуюся мощность и, следовательно, приведенное активное сопротивление, а распределение зарядов на электродах — емкость загруженного конденсатора. Электрическое поле в реальных конструкциях рабочего конденсатора оказывается почти всегда существенно трехмерным, и задача может быть строго решена только численными методами с помощью ЭВМ. Алгоритмы таких расчетов известны. Возможности аналитических методов решения крайне ограничены многомерностью поля и наличием областей с разной диэлектрической проницаемостью. [c.162]

Программа расчета гидропривода конкретной элементной компоновки представляет, как правило, набор последовательных вычислений и операций ввода-вывода. Для большей продуктивности расчетов следует предусматривать в профамме стандартизацию параметров, величины которых подлежат выбору из рядов ГОСТа. Это касается, например, величин подач, давлений, диаметров трубопроводов, диаметров цилиндров и штоков и т. д. Следует отметить, что программы по расчету гидросистем как правило малы по объему, и легко выполнятся в редакторе языка программирования, поэтому имеет смысл задавать исходные данные в теле программы операцией присвоения, не создавать исполняемые файлы программы, а производить расчеты прямо в редакторе языка, при этом экономится время на ввод многочисленных исходных данных и сохраняется возможность корректировки программы. Для того, чтобы начать написание программы, прежде всего нужно иметь схему гидравлическую принципиальную, исходные данные и алгоритм расчета. Необходимо знать, какие именно параметры необходимо вычислить с помощью данной программы и точно знать последовательность вычисления неизвестных величин. Гра- [c.329]

Объем рабочего тела в точке 3 очень мал по сравнению с объемом водяного пара, и поэтому им часто, в особенности при расчете установок, работающих на паре невысокого давления, пренебрегают, считая его равным нулю. [c.173]

В технике в качестве рабочего тела часто используются газовые смеси. Например, продукты сгорания топлив являются смесью газов, они участвуют в работе газовых турбин, двигателей внутреннего сгорания и т. д. Газовой смесью называется механическая смесь нескольких газов, химически не взаимодействующих между собой. Каждый из газов, входящих в состав смесей, называется газовым компонентом и ведет себя так, как если бы других газов в смеси не было, т. е. равномерно распределяется по всему объему смеси. Давление, которое оказывает каждый газ смеси на стенки сосуда, называется парциальным. При расчете газовых смесей исходят из того, что они состоят из идеальных газов и подчиняются всем законам идеальных газов. Основной закон для смесей идеальных газов — закон Дальтона, согласно которому давление смеси равно сумме парциальных давлений газов, образую-щих газовую смесь [c.14]

По мнению автора работы [62], единственно правильным способом расчета статической твердости является вычисление ее в виде отношения вертикальной нагрузки к площади проекции соприкосновения наконечника с испытуемым телом, что позволяет рассматривать твердость как среднее контактное давление. Такой способ равнозначен расчету динамической твердости для пирамидальных и конических наконечников в виде отношения энергии удара к объему отпечатка. [c.40]

Расчет канала МГД-генератора начинается с вычисления вспомогательных величин, используемых в дальнейшем при расчете по формулам. Затем определяются параметры входной точки и входного сечения. Параметры на выходе из участка вначале рассчитываются по задаваемому перепаду давления и приближенно задаваемой температуре. Потом следует определение средних параметров на участке, и с их помощью устанавливается новое приближение по конечной температуре на участке. Расчет повторяется до тех пор, пока различие в конечной температуре для двух соседних итераций не станет меньше наперед задаваемой (величины погрешности. После этого определяются характеристики расчетного участка. Выходная точка рассматриваемого участка принимается за начальную точку последующего, и расчет последовательно проводится для всех участков аналогично первому, за исключением последнего, для которого итерационно уточняется перепад давления с тем, чтобы точка на выходе из канала соответствовала принятому давлению после диффузора, его к. п. д. и скорости рабочего тела. После расчета всех участков определяется суммарная электрическая мощность МГД-генератора, его длина, объем и т. д., а также рассчитываются суммарные относительные потери путем деления суммарных абсолютных потерь на величину теплоперепада, срабатываемого в канале МГД-генератора. Блок-схема алгоритма приведена на рис. 5.2. [c.119]

Основной объем исходных данных готовится автоматически с помощью ЭВМ. Программы рассчитаны на широкий круг потребителей, в том числе и на не имеющих специальной подготовки в области программирования, теории теплопроводности и механики твердого тела. Исходные данные может подготовить техник. Распечатка результатов расчетов повторяет форму рассчитываемого тела. Предусмотрены также системы контроля ошибок и их диагностики. [c.59]

При парообразовании жидкости, а также сублимации твердого тела при весьма низких давлениях объем сухого пара много больше объема конденсированной фазы. В этих условиях можно с известным приближением считать До = и", где и"—объем сухого пара. Другим допущением в области низких давлений может являться расчет v" по уравнению Клапейрона. В этом случае приближенное уравнение Клапейрона-Клаузиуса принимает такой вид [c.203]

Тепловая проводимость О и тепловая емкость С зависят от круговой частоты ш. При достаточно высокой частоте тепловая емкость С приблизительно равна теплоемкости тела (произведению удельной объемной теплоемкости материала тела на его объем). При приближенном расчете модуля амплитуды колебаний средней объемной температуры тела можно считать, что (7 —тепловая проводимость, соответствующая настолько низкой частоте, что глубина проникновения температурных колебаний значительно больше размеров тела, а С — теплоемкость тела. Таким образом, амплитуда изменения средней объ-елиной температуры при периодическом выделении тепла в объеме тела в первом приближении определяется теплоемкостью тела, частотой периодического выделения тепла и стационарной тепловой проводимостью О. Последняя равна отношению полной мощности источников тепла в теле к превышению его средней объемной температуры над температурой окружающей среды при стационарном тепловом состоя- [c.316]

Формулой (15.14) можно пользоваться в том случае, когда масса ударяемой конструкции мала по сравнению с массой ударяющего тела. Если масса ударяемой конструкции значительна, то расчет сильно усложняется. В этом случае производят приближенный расчет, полагая, что распределенную по всему объему массу Qjg можно заменить приведенной массой pg/g, сосредоточенной в точке удара. Безразмерный коэффициент р называется коэффициентом приведения массы ударяемого тела к точке удара. Он всегда меньше единицы. [c.318]

Объем поверхностного слоя толщиной в одну молекулу равен Уп (в расчете на единицу площади). Однако этот же объем равен М 5 Ips Na, где Л/, и Pj - молекулярная масса и плотность твердого тела. Отсюда [c.96]

В большинстве расчетов, в частности тех, в которых используется метод конечных элементов, применяется глобальная декартова система координат. На рис. 5 она обозначена через Xi. Для целей, которые будут рассмотрены ниже, можно ввести локальную декартову систему координат л 9, также приведенную на рис. 5. Вот еще некоторые обозначения V — объем тела [c.291]

Основным объектом исследования в механике деформирования является конструкция, т. е. неоднородно деформируемое тело. Исследование поведения материала (в условиях однородной по объему деформации) является необходимым этапом ему были посвящены первые главы данной книги. Задача расчета конструкции состоит в определении ее реакции (возникающих напряжений, деформаций и смещений) на заданные внешние воздействия — объемные и поверхностные силы Fqu F i, краевые смещения и, распределенные по объему деформации, в частности,тепловые. Для идеально упругого тела решение в принципе является простым, поскольку история изменения внешних воздействий несущественна и каждому значению определяющих их параметров однозначно соответствует некоторое состояние конструкции. Последнее может быть определено с помощью системы уравнений, включающих условия равновесия, совместности и закон Гука [c.143]

Устойчивость несущего винта с учетом аэроупругости может быть оценена путем численного решения нелинейных уравнений движения для определения переходного процесса. Недостаток такого подхода заключается в том, что для определения Переходного процесса требуется существенно больший объем вычислений, чем для получения периодического решения (которое, кстати говоря, должно быть определено как исходное состояние для переходного процесса), и в том, что по переходному процессу не так просто получить количественную информацию о полной динамике системы. Альтернативным подходом является расчет устойчивости с учетом аэроупругости при помощи методов теории линейных систем (см. разд. 8.6). Линейные дифференциальные уравнения описывают возмущенное движение несущего винта и вертолета относительно балансировочного положения. Затем устойчивость оценивается непосредственно по собственным значениям. При этом подходе основная трудность заключается в получении уравнений движения, описывающих систему, что является условием применения эффективного аппарата теории линейных систем. В случае рассмотрения всего вертолета при расчете устойчивости с учетом аэроупругости одновременно определяются динамические характеристики вертолета как жесткого тела, что также важно для характеристик устойчивости и управляемости. [c.692]

Первый из этих вопросов решается на основе натурных и лабораторных наблюдений и во многом пока зависит от интуиции инженера. Быстро развивающаяся техника неразрушающего контроля сулит большие надежды, однако состояние этого вопроса нужно признать еще весьма далеким от желаемого. В то же время накопленный к настоящему времени экспериментальный и теоретический материал убеждает в том, что без решения указанного вопроса нельзя надеяться и на решение практической проблемы прочности. Казалось бы, методы статистических теорий хрупкой прочности позволяют обойти эту трудность, так как они приводят к зависимостям типа Ств 1 V — объем тела, Ств — среднее значение временного сопротивления, п — эмпирический коэффициент), в которые не входит размер дефекта, являющегося причиной разрушения. Коэффициент п изменяется от 6 для идеально хрупких материалов типа стекол до 50—100 для пластичных металлов. Однако оказывается, что в процессе эксплуатации пластичных металлов, например, при циклическом нагружении, коэффициент п может меняться от 100 до 6, а в случае весьма хрупких материалов случайный разброс Ств так велик, что делает невозможным расчет конкретной конструкции с позиций теорий прочности. Механика хрупкого [c.519]

КОМПАС-ГРАФИК позволяет осуществлять расчеты массы и объема детали (сборки), координаты центра масс, плоскостных, осевых и центробежных моментов инерции. Возможен расчет плоских фигур, тел вращения (или секторов тел вращения) и тел выдавливания. При расчете объемных тел можно выбирать значения плотности материала из справочной базы или вводить их с клавиатуры. Все расчеты производятся в текущей или специально назначенной системе координат. Все команды для вычисления массоцентровочных характеристик (МЦХ) объектов вызываются с помощью соответствующих кнопок инструментальной панели измерений и по работе схожи между собой. Рассмотрим для примера одну из них. Команда Вычислить массоцентровочные характеристики тела выдавливания позволяет вычислить массу и объем детали (сборки), координаты центра масс, плоскостные, осевые и центробежные моменты инерции. Так как на плоском чертеже невозможно задать объемное тело, то для задания тела выдавливания указывают сечение тела плоскостью, перпендикулярной направлению выдавливания, и толщину тела. [c.208]

В настоящее время большую популярность приобрел разработанный Слэтером [355] метод SGF—Ха—SW, или сокращенно Ха, сильно улюньшающип объем квантовомеханическнх расчетов для молекул и твердых тел. Этот метод основан на нескольких упрощениях, с которыми целесообразно ознакомиться более детально. Слэтер исходил из одноэлектронного уравнения Хартри—-Фока для г-й молекулярной орбитали многоэлектронного атома, переписав его в следующей эквивалентной форме (используются атомные единицы) [c.140]

Чтобы выполнить анализ системы частиц той или иной геометрической формы, необходим знать функцию распределения плошадей случайных сечений тела той формы, которую имеют частицы. Эта функция может быть определена аналитически или экспериментально по модели тела. Подробно с расчетом этой функции и определением числа частиц каждого интервала размеров в единице объема сплава с ее помошью можно познакомиться в работе [7]. Расчеты по этому методу могут быть значительно упрощены, если параметры исследуемых частиц заменить равными им шарами, т. е. ввести в расчеты коэффициёнты, характеризующие форму частиц. Для характеристики формы здесь также используются соотношения между геометрическими параметрами, определяющими размеры частиц. Такими параметрами являются объем частицы V, поверхность частицы 5, средняя тпощадь сечения частицы Р, ср1Ьдняя высота частицы Я и средняя длина хорды /г. [c.197]

Из табл. 5.2, где представлены усредненные результаты обработки диаграмм внедрения для исследованных объ ктов, видно, что при переходе от исходного металла к ЛКС (зона А) микротвердость Н возрастает более чем в 2 рзза, значятельно превышая соответствующие значения Н - Такое расхождение объясняется различием между упругими свойствами исходных металлов и ЛКС. Так как именно микро-твертэсть по глубине характеризует среднее напряжение на площади контакта микронеровностей в момент их взаимодействия при трении тел, то при расчетах фактических площадей контакта более правильно применять вместо обычно используемой величины Я Я,.. [c.156]

Объем многих твердых тел, например резины, каучука, камня и т. д., лишь незначительно изменяется с повышением температуры. Поэтому в практических расчетах для этих тел JИ[oжнo принять Су = Ср, т. е. что теплоемкость при постоянном объеме у них равна теплоемкости при постоянном давлении. Для металлов и других тел, объем которых сильно зависит от температуры, это равенство несправедливо. [c.49]

Исходными данными для расчета вихревых холодильно-нагревательных устройств такой схемы являются давление сжатого воздуха на входе — P q и его температура — температура за-холаживания — потребная холодопроизводительность объем термокамеры площадь ее поверхности, 5 теплофизические свойства рабочего тела. [c.245]

Упрощающие предпосылки численных методов расчета делают их приближенными. Для повышения точности метода необходимо уменьшать элементы тела и продолжительность расчетного периода времени, при этом объем вычислительной работы возрастает. Применение электронных вычислительных машин позволяет прео- j долеть этот недостаток численных методов и получить при расчете необходимую точность. [c.305]

В действительности выносимые жидкостью тела (например, частицы разбуренной породы) имеют неправильную форму, что делает невозможным точное решение задачи. Поэтому при практических расчетах тело ообычно заменяют некоторым эквивалентным шаром, имеюш,им одинаковый с ним объем. При этом следует учесть, что из всех тел, за исключением удлиненного эллипсоида, шар обладает наименьшим коэффициентом сопротивления (см. табл. 38), ввиду чего вычисленная подобным образом критическая скорость будет больше, а критические размеры тела меньше, чем размеры действительных тел произвольной неправильной формы. [c.183]

Задачи, поставленные XXVI съездом КПСС, научно-технический прогресс и связанные с ним большой объем промышленного и гражданского строительства, непрерывный рост производства в машиностроении, авиастроении, приборостроении и других отраслях требуют внимательного отношения к расчету изделий и их элементов на прочность, обеспечивающую как надежность их в эксплуатации, так и рациональное использование большого количества самых разнообразных материалов. Эта важная экономическая задача может быть решена лишь на базе глубокого знания свойств материалов и умения выполнять точные расчеты, опираясь на последние достижения механики деформируемого твердого тела. [c.5]

Приближенный тепловой расчет нагрева можно выполнить по зависимости средней температуры от времени. Средняя температура тела, имеющего объем V и площадь поверхности 5, спязана со средней по объему плотностью внутренних источников тепла w уравнением динамического теплового ба- [c.297]

Показанное в предыдущем параграфе исследование процессов изменения состояния газа оказывается недостаточным для изучения процессов превращения тепловой энергии в механическую в тепловых двигателях. Для этого необходимо ввести еще одну характеристику (параметр) состояния газа. Однако предварительно нужно обратить внимание на одну особенность, касающуюся введенных параметров состояния. Из них четыре—давление, удельный объем (плотность), температура и внутренняя энергия — имеют простой физический смысл, легко объясняемый поведением громадного количества хаотически движущихся молекул, из которых состоят тела. Благодаря этому эти четыре параметра легко воспринимаются oprsi-нами чувств человека и легко усваиваются при изучении. Кроме этих четырех параметров в термодинамике используется ряд таких параметров состояния, которые не обладают отмеченным выше свойством. Они вводятся чисто математическим путем и служат для облегчения технических расчетов. К числу таких параметров, как видно было, относится пятый из введенных параметров — энтальпия. Он не имеет какого-либо физического смысла и используется для вычисления ряда технически важных величин к, в частности, количества теила в одном из важнейших процессов изменения состояния газов — изобарном. Для каждого состояния газа он вычисляется по формуле (2-27 i. [c.81]

Феноменологическое исследование механических свойств композиционных материалов может быть проведено двумя путями. Первый основан на рассмотрении армирующего материала как конструкции и учитывает реальную структуру композиции. В этом случае задача состоит в установлении зависимостей между усредненными напряжениями и деформациями. Второй путь основан на рассмотрении армированных материалов как квазноднородных сред и использовании традиционных для механики твердых деформируемых тел средств и методов их описания. Краткая схема аналитического расчета упругих констант композиционного материала методом разложения тензоров жесткости и податливости в ряд по объемным коэффициентам армирования приведена в монографии [60, 83]. Установлено, что при малом содержании арматуры можно ограничиться решением задачи для отдельного волокна, находящегося в бесконечной по объему матрице. Однако такой подход заведомо приводит к грубым погрешностям при расчете упругих характеристик пространственно армированных материалов, объем которых заполнен арматурой на 40—70 %. К тому же следует учесть, что пространственное расположение волокон в этих материалах приводит к росту трудностей при решении задачи теории упругости по определению напряженно-деформированного состояния в многосвязанной области матрица—волокно. Коэффициент армирования при этом входит в расчетные выражения нелинейно, что приводит к очередным трудностям реализации метода разложения упругих констант материала по концентрациям его компонентов. [c.55]

Эффективную толщину элементов пары трения, участвующую в теплопогло-щении, эф определяют на основе понятия эффективной глубины проникновения тепла за время торможения [8, 21, 23, 29, 32—35], которая характеризует расстояние от поверхности трения (по нормали), на котором повышение температуры за время торможения составляет незначительную (5%) величину от повышения температуры трения на поверхности. Эффективной глубиной определяется объем тела, аккумуляция тепла в котором влияет на среднюю температуру поверхности трения за время контактирования 1 . При определении О,- в расчете используют толщину элемента, эффективно участвующую в теплопоглощении, [c.190]

Нельзя считать окончательно завершенной и работу, связанную с представлением в математических моделях теплоэнергетических установок термодинамических и теплофизических свойств рабочих тел и теплоносителей. Наибольшее количество исследований, выполненных в этом направлении, относится к наиболее распространенному в теплоэнергетике рабочему телу и теплоносителю — воде (водяному пару) [1,2]. В настоящее время широко используются два метода определения свойств воды и водяного пара при выполнении расчетных исследований на ЭЦВМ 1) представление соответствуюш,их свойств в виде явных или неявных функций от одной, двух или нескольких переменных 2) линейная или нелинейная интерполяция по узловым точкам таблиц, введенным в память ЭЦВМ. Наибольшего внимания, по-видимому, заслуживает работа [20], содержа-гцая рекомендованную Международным комитетом по формуляциям для водяного пара систему уравнений, предназначенную для технических расчетов. Однако, во-первых, эти уравнения достаточно сложны и, во-вторых, не содержат явных выражений для определения некоторых часто употребляемых в теплоэнергетических расчетах параметров. Оба эти обстоятельства приводят к суш ественным затратам машинного времени при использовании указанных уравнений. Второй метод определения свойств воды и водяного пара требует меньшего времени расчета на ЭЦВМ, но исходная информация по нему занимает больший объем запоминающего устройства ЭЦВМ. Таким образом, еш е предстоит большая работа по определению целесообразных областей применения каждого из указанных методов в зависимости от требуемой точности вычислений значений параметров, области их определения, характеристик используемой ЭЦВМ и т. д. Этот вывод в еще большей мере справедлив по отношению к новым рабочим телам и теплоносителям, широкое применение которых намечается на атомных электростанциях, в парогазовых и других комбинированных теплоэнергетических установках. [c.10]

Пакет прикладных программ для расчета теплофизических свойств высокотемпературных рабочих тел [7]. Предназначен для расчета теплофизических свойств продуктов нагрева или сгорания, представляющих собой многокомпонентные смеси индивидуальных веществ в газообразном и конденсированном состояниях. Химический состав смеси либо задается, либо определяется в результате решения уравнений химического равновесия с помощью программ пакета. При разработке пакета принято, что термодинамическое состояние рабочего тела полностью определяется двумя параметрами (из рассмотрения исключены неравновесные релаксационные процессы). В качестве параметров выбраиы температура, плотность (удельный объем), давление, энтальпия, энтропия, внутренняя энергия, потенциалы Гиббса и Гельмгольца. Допустимы любые парные сочетания из этих параметров, из чего возникает 28 возможных сочетаний. Предусмотрена возможность генерации программ для расчета отдельных свойств. Пакет разработан на языке Фор-тран-IV применительно к ЭВМ серии ЕС. [c.179]

К расчетной схеме тела с одинаковой по объему температурой может быть сведена большая группа металлических элементов конструкций в виде тонкостенных стержней, пластин или оболочек с неизменными или слабо меняющимися по их поверхностям условиями теплообмена, а также массивные элементы из теплопроводных материалов, что обеспечивает малость внутреннего термического сопротивления по сравнению с суммарным термическим сопротивлением теплообмена. Для таких элементов конструкций изменение температуры по объему оказывается незначительным и сравнимо с возможной ошибкой в расчетах из-за недостаточной достоверности данных об условиях теплообмена и тегоюфизических свойствах материала или же не приводит к существенным деформациям элемента и изменению его механических характеристик. [c.201]

Расчет излучения молекулярных компонент продуктов сгорания. Рассмотрим неоднородный по температуре и давлению излучающий объем газа конечных размеров. Локальной радиационной характеристикой газа является спектральный коэффициент поглощения соответствующий волновому числу ио. Предположение о существовании локального термодинамического равновесия в газе позволяет связать излучательную способность и коэффициент поглощения соотношением = 4тг5 (Т)А с , где В (Т) — излучательная способность абсолютно черного тела при температуре Т. Учтя это, запишем выражение для полной поверхностной плотности излучения газа, падающего на площадку, выделенную на границе излучающего объема [c.223]

Расчет температурного поля по объему пластинчато-ребристогЬ теплообменника при пайке его в печи сопротивления косвенного действия необходим для отработки оптимальных режимов его нагрева При пайке, предотвращающих тбпловую деформацию тонкостенных элементов. Такой расчет сводят к расчету сплоп Ьго тела конечных размеров AXBXL с эквивалентными коэффициентами тепло- и температуропроводности, приведенной плотности и единицы массы теплообменника. [c.248]

Последнее замечание следует сделать относительно выбора координат. В предложенных к настоящему времени методах комбинированного анализа используется система координат Эйлера x,t), поскольку она применяется при рассмотрении контрольного объема. Можно применять и другие системы координат, а именно лагранжевы и псевдолагранжевы. Если сравнивать с этими двумя системами, то использование эй.теровых координат приводит к более громоздким расчетам при анализе одномерного нестационарного течения [66]. Как будет показано ниже, метод характеристик и метод узлов на самом деле связывают подходы Эйлера и Лагранжа, и связывающее соотношение можно найти, исходя из понятия поля параметров. Однако в данный момент мы определим различные координаты для одномерной системы. В рамках подхода Эйлера рассматривается постоянный объем в пространстве, и параметры рабочего тела, мгновенно занимающего этот объем, определяются таким образом, что нет необходимости следить за отдельными частицами газа. При использовании подхода Лагранжа рассматриваются отдельные частицы и прослеживаются их траектории в поле течения. В одномерной системе рассматривается слой газа (а не отдельные частицы) и переменная л заменяется другим параметром (скажем, а для данного слоя газа), который равен величине х при = 0, и, следовательно, значение а будет изменяться от частицы (слоя) к частице (слою). Псевдолагран-жева координата т данного слоя газа обозначает массу газа, содержащегося в объеме между этим слоем и исходным слоем при = о, и поэтому каждый слой имеет свое значение т, ко- [c.344]

Полный учет влияния перечисленных факторов требует совместного решения двух задач анализа температурного поля в исследуемом теле при отсутствии ИПТ и изучения распределения температур 3 системе объект и находящийся в нем ИПТ . Провести этот анализ В форме, удобной для последующего инженерного расчета, удается лишь в ограниченных случаях при ряде допущений относительно выбора тепловых моделей тела и ИПТ. Поэтому для уменьишния методи- ческой погрешности измерения желательно соблюдать следующие требования 1) объем и размеры ИПТ выбирать минимальными 2) теплофизические свойства ИПТ по возможности приближать к теплофизи-чески.ч свойствам исследуемого тела 3) ИПТ располагать в изотер.ми-ческой области, что особенно важно при исследовании поля те.мператур в непосредственной близости от границ тела. [c.388]

Для точного определения силы Nm нужно использовать точный подход, основанный на обш,ем условии возникновения само-поддерживаюш,егося разрушения (8.73). При этом необходимо учесть предшествуюш ее развитие стабильных треш ин (конических и осевых), изменяюш,их формулу тела и суш,ественно ус-ЛОЖНЯЮШ.ИХ расчет. Считая силу Nm известной, оценим при по-мош и формулы (8.73) объем v разрушенной области [c.494]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...