Модель тонких сечений

Конструкция литых деталей должна обеспечивать удобство извлечения модели из формы (отливки из металлической формы). Стенки деталей не должны иметь больших утолщений и резких переходов от тонких сечений к толстым. Для повышения прочности литых деталей без увеличения толщины детали применяются ребра жесткости. [c.127]

Гальванопластика Точность модели 1,25-0,16 Сложные фасонные выпукло-вогнутые поверхности тонкого сечения небольшой глубины глубокие и узкие отверстия [c.164]

Например, разрез фронтальной плоскостью может быть выполнен таким образом (рис. 204, б), что секущая плоскость А разрезает модель по плоскости симметрии. Переднюю часть модели (перед секущей плоскостью) мысленно удаляют, а остальную часть проецируют на плоскость V, при этом вычерчивают все линии, расположенные как в секущей плоскости, так и за ней (рис. 204, а). Фигуру сечения заштриховывают сплошными тонкими линиями под углом 45° к оси х. Таким же образом выполняют разрез модели профильной плоскостью (рис. 205, б). [c.114]

Рассмотрим собственные колебания ротора, динамическая модель которого изображена на рис. 1. Гибкий тонкий вертикальный вал постоянного сечения верхним концом шарнирно опёрт, жестко относительно поперечных и упруго относительно угловых перемещений. На этом же конце вал несет сосредоточенную массу вытянутой формы (хвостовик), на которую наложены два ряда упругих связей. Книзу от верхней расположены еще две упруго податливые опоры с одинаковой массой и жесткостью. На нижнем консольном конце вала находится массивное симметричное твердое тело. [c.48]

При изучении распределения напрян<ений в зоне сопряжения цилиндрических оболочек, а также при изыскании оптимальной формы подкрепления профилированных патрубков корпусов и сосудов весьма эффективным оказывается испытание объемных моделей методом фотоупругости с применением замораживания . В работе [2] для анализа распределения напряжений в наиболее характерных сечениях из модели вырезали тонкие пластинки-сре- [c.137]

Объемную модель в этом случае изготавливают из оптически нечувствительного материала, а в необходимое для исследований сечение вклеивается тонкая пластинка из оптически чувствительного материала. Лучшим отечественным материалом для изготовления моделей является органическое оптически нечувствительное стекло ОНС, а для вклеек — материалы, изготовленные на основе эпоксидных смол. [c.78]

Хаотическое расположение частиц (рис. 6-1, а) заменяем упорядоченным (рис. 6-1, б), при котором расстояние I между частицами в направлении теплового потока q принимаем по формуле (6-2), а наличие контактов заменим моделью твердых бесконечно тонких стержней, соединяющих частицы. Для упрощения дальнейших геометрических расчетов считаем, что шары эквивалентны квадратным призмам с площадью сечения d . Тогда высота призмы h [c.190]

Уравнения движения лопасти выводятся методами классической механики обсуждаются также другие возможные подходы к анализу. Определяются собственные частоты и формы изгибных колебаний лопасти. В анализе почти повсеместно используется инженерная теория упругой балки. Предполагается, что сечение лопасти абсолютно жестко таким образом, моделью лопасти является тонкая балка, упругая на изгиб и кручение. Это очень хорошая модель, хотя для решения некоторых задач, например для определения параметров комлевого сечения, может потребоваться более детальное рассмотрение конструкции. [c.351]

В зависимости от геометрии подкрепления, соотношений между жесткостными характеристиками подкрепления и оболочки, а также параметров, характеризующих выпучивание последней, подкрепление рассматривается как одно-, дву- или трехмерное тело. Простейшие (одно- и двумерные) модели применяются в случае подкреплений в виде ребер жесткости, т. е. системы тонких пластин прямоугольного сечения, имеющих в плане вид кольца [c.116]

Одна сторона плоской модели со стыком выше указанного типа изображена под нагрузкой на фиг. 8.112 эта фигура является, насколько возможно, копией фиг. 8.111, с тою только разницей, что здесь каждый фланец снабжен тонкой диафрагмой, прикрепленной к жесткому каркасу и показанной на левой стороне фигуры в виде черного прямоугольника. Эти диафрагмы заменяют соседние изогнутые пластинки. Болт, стягивающий фланцы, имеет особую конструкцию, дающую возможность уменьшать его сечение насколько возможно, в соответствии с необходимостью соединить фланцы возможно плотнее конструкция этого болта показана на фиг. 8.113 он представляет собой тонкий стержень А с нарезкой по обоим концам для гаек В, помещающихся в плоских головках С, опирающихся на фланцы. Тонкая диафрагма D, прикрепленная к стержню А той же ширины, как и болт — пропущена сквозь соответствующие вырезы в фланцах [c.566]

Стремлением получить более простые и доступные решения для определения распределения напряжений в компонентах армированных пластиков обусловлено использование приближенных методов расчета. К таким методам следует отнести используемый в дальнейшем метод тонких слоев. Расчетная модель метода тонких слоев показана на рис. 2.5. Согласно этому методу при составлении системы уравнений, определяющей напряженно-деформированное состояние компонентов, повторяющийся элемент армированного пластика заменяется пакетом слоев произвольно малой толщины, скрепленных друг с другом лишь жесткими концевыми сечениями. Такая модель повторяющегося элемента материала обеспечивает совместное деформирование всех слоев, которое возможно лишь при неравномерном распределении напряжений по слоям. Следует отметить, что каждый слой в общем случае находится в объемном напряженно-деформированном состоянии. [c.118]

Принимая это допущение, мы тем самым берем вместо действительного кольца некоторую гипотетическую модель — кольцо с абсолютно нерастяжимой осью. При равномерном внешнем или внутреннем давлении такое кольцо будет вести себя как абсолютно твердое тело. Перемещения точек нашей модели будут весьма близки к перемещениям действительного кольца, если деформации растяжения оси кольца играют ничтожную роль по сравнению с деформациями изгиба, а это обыкновенно и имеет место в случае тонких колец, так как при уменьшении поперечного сечения кольца площадь сечения убывает как квадрат поперечных размеров, а момент инерции сечения, которым определяется деформация изгиба, убывает как четвертая степень тех же размеров. Следовательно, уменьшение размеров сечения сопровождается увеличением значения той части перемещений, которые обусловлены деформациями изгиба. [c.245]

Метод сеток, основанный на явлении муара , разработан для определения напряжений на прозрачных объемных моделях. Исследования производятся по сечениям модели, в которых с применением склейки частей модели нанесены тонкие сетки. Модель выполняется из органического стекла и все измерения проводятся без применения поляризованного света. Разработка этого метода дана в публикации [57 ] и др. [c.179]

В составных моделях по линиям внутренних опорных валиков (фиг. П1. 42) создавался цилиндрический чистый изгиб. Просвечивание в плоскости модели фиг. III. 42, а при вклейке тонкого оптически чувствительного слоя вдоль пластинки (отверстие касается чувствительного слоя) позволяет установить, что в рассмотренных случаях изгибаемых пластинок порядки полос т по высоте сечения распределяются по линейному закону (фиг. III. 42, б и 43). Некоторое смещение нулевой полосы у отверстия с середины толщины пластинки вызвано начальным оптическим эффектом в модели. [c.235]

При беглом ознакомлении с изложенным может создаться впечатление, что регулирование атмосферного давления не обязательно для моделирования фазы движения с открытой ка верной, даже если оно необходимо для исследования движения после замыкания каверны. К сожалению, такой вывод не всегда справедлив. Во многих случаях передний конец каверны на носовой части, где она образуется, имеет тонкое клинообразное сечение. Поверхность раздела стремится откачать воздух от тела с максимальной скоростью, с которой он может поступать из конца каверны, поддерживая тем самым градиент давления вдоль каверны и способствуя уменьшению ее ширины около тела. Когда давление падает до давления насыщенного пара, этот процесс прерывается вследствие парообразования каверна продвигается вперед по носовой части и расширяется, а разность давлений вдоль каверны падает. В исследованиях, проводившихся на модели при полном атмосферном давлении, но меньших скоростях, этот процесс не происходит и смоченная поверхность носовой части больше. Такое отклонение от натурного явления может быть очень существенным даже в стадии движения с открытой каверной. К сожалению, величина этих [c.665]

Для произвольного винтового вихря модель (3.73) - приближенная. Необходимым условием для ее применения является малость правой части (3.74). В частности, такое возможно для слабо искривленных вихрей (а 1). В приближении тонких вихревых нитей компонента незначительно меняется по сечению ядра и ее можно считать приблизительно постоянной, тогда правая часть (3.74) также мала. [c.162]

Модель деформирования композита при плоском напряженном состоянии. Одной из простых моделей композитной среды, использующихся для исследования и описания процессов неупругого деформирования волокнистых композитов, является модель тонких сечений. Она позволяет прогнозировать неупругие свойства, проявляемые волокнистыми композитами при плоском напряженном состоянии — напряженном состоянии, реализующемся в материале достаточно широкого класса тонкостенных обо-лочечных конструкций. [c.149]

Модель тонких сечений предполагает разбиение представительного элемента однонаправленного материала на элементарные слои (рис. 5.23), не взаимодействующие друг с другом по смежным граням. Напряженное состояние компонентов в пределах элементарного слоя считается однородным контакт по границе их раздела — идеальным. [c.149]

Модельная смесь обычно вводится в полость прессформы в густом, пастообразном состоянии иод давлением 3— 5 ати с помощью простого металлического шприца. При больших масштабах производства и повышенных требованиях к прочности моделей эта операция механизируется с применением специальных прессов, включающих и устройства для расплавления модельной смеси и поддержания постоянной ее температуры (фиг. 28). При тонких сечениях и сложной конфигурации деталей модельная смесь вводится в жидком состоянии методом свободной заливки. [c.71]

Для обеспечения одновременного или направленного затвердевания металла в форме конструкции литых деталей, отливаемых по выплавляемым моделям, долл ны иметь стенки без больших утолщений и резких переходов от тонких сечений к толстым. В местах утолщений образуются так называемые тепловые узлы, в которых металл затвердевает в последнюю очередь, и если при этом отсутствует специальное питание металлом отливок в тепловых узлах или не применены холодильники, то неизбежно образуются усадочные раковины, рыхлота, попч-тость. [c.145]

Скорость охлаждения расплава в интервале температур графитообразования (от эвтектической до эвтектоидной температур) является важным фактором, определяющим графитизацию и структуру металлической рлассы. На скорость охлаждения расплава в форме влияет конструкция отливок (наличие толстых и тонких сечений, соотношение площади поверхности и массы), температура металла при заливке в форму, скорость заполнения формы жидким металлом, состав чугуна, теплофизические свойства формы (сырая песчаная, сухая оболочковая, горячая по выплавляемым моделям, относительно холодная металлическая). [c.194]

Гальванопластика Определя- ется точностью модели 7—10 Сложнофасонные выпукло-вогнутые поверхности тонкого сечения небольшой глубины, глубокие узкие отверстия [c.286]

Для сложных моделей переменного сечения с утолщенными узлами, удаленными от места подвода модельного состава, более эффективна подача сжатого воздуха в формирующуюся модель. Воздух при правильном выборе момента поддува создает внутри модели полости, подпрессовка через которые еще не затвердевшего полностью пластичного модельного состава, предотвращает образование наружных усадочных дефектов, повышает точность и стабильность размеров моделей. Однако образующиеся внутри пустоты нежелательны для некоторых моделей с тонкими частями, так как вследствие снижения прочности возможна их поломка, например, при удалении моделей из пресс-форм и нанесении на блоки слоев суспензии. К недостаткам моиолйтных плотных моделей относится то, [c.156]

Часть модели, расположенную перед сек-ущей плоскостью, мысленно удаляют. Остальную часть модели, находя1цуюся между секущей плоскостью и плоскостью проекций, проецируют на плоскость проекций обычным способом. Тогда линии невидимого контура станут видимыми и будут изображены не штриховыми, а сплошными основными линиями. Для большей наглядности чертежа фигуру сечения, расположенную в секущей плоскости, заштриховывают сплошными тонкими параллельными линиями. [c.114]

Проведем в установившемся потоке (т. е. таком, что поле скоростей в нем не зависит от времени — стационарно) одтю-родной идеальной несжимаемой жидкости бесконечно тонкую трубку тока (рис. 326). Если жидкость однородна и кесжп-маема, то плотность ее одинакова во всем потоке. Идеальная л<идкость представляется такой моделью сплошной среды, в которой при ее движении полностью отсутствуют касательные на-пря /кения (внутреннее трение). Выделим в трубке в данный момент времени t объем, заключенный между двумя ортогональными к боковой поверхности трубки сечениями Oi и В смежный момент t + dt выделенный объем жидкости сместится вдоль труб- >-ки тока и займет положение, ограни- ченное сечениями а и а. [c.245]

Метод полимеризации, позволяет определять напряжения в толстостенных металлополимерных элементах (см. рис. 2.8) от действия внутреннего давления [85]. Исследуем напряжения в цилиндре с прямыми торцами, с,кр еялеино.м по наружной поверхно сти с жесткой металлической оболочкой и нагруженном давлением по внутренней и торцевым поверх,ностям. Модель, имеющая размеры длина =150 мм, наружный диаметр 26 = 75 мм, внутренний диаметр 2а=25 мм, так что /6 = 4 6/а=3, отлита из эпоксидного материала холодного отверждения указз нного состава. Толщина стенки цилиндра 25 мм, что значительно ниже размера сечения цилиндра в описанном эксперименте по изучению процесса тепловыделения. Модель отливали в форму (рис. 3.9)., Она состоит из трех основных частей. Наружной стенкой формы служит тонкая оболочка 3 толщиной й = 0,8 мм из. дюралюминия, с которой ци- [c.90]

На фиг. 7.4 показана разрезанная модель толстостенного сосуда под давлением, сделанная из эпоксидной смолы. Поперечное сечение внутренней полости имеет звездообразную форму. Наружная поверхность модели цилиндрическая с полусферой на конце. Из модели были вырезаны тонкие пластинки (срезы) в меридиональном и поперечном направлениях, которые на фотографии собраны, чтобы показать их первоначальное расположение в модели. Белый гипсовый стержень удерживает срезы в собрап-ном виде. [c.200]

Однако вследствие того, что при динамическом нагружении в течение одного опыта в разных сечениях образца протекают различные процессы деформации е ( ) (напряженно-деформированное состояние вдоль длины образца неоднородно), дисперсии волн и наличия радиальной инерции (неоднородность напряженно-деформированного состояния по радиусу стержня), а также большой слояшости (невозможности) одновременного замера в одной и той же точке образца процесса е ( ) и а ( ) из динамических экспериментов, в настояш ее время невозможно получение динамической зависимости а от е без привлечения априорно задаваемых соотношений между напряжениями и деформациями или использования расчетов для той или иной математической модели эксперимента (например, моде.ли тонкого стержня). Попытка определения динамических уравнений состояния по некоторым косвенным эффектам (скорости распространения деформации различной величины, распределения деформации в различные моменты времени, скорости движения поверхностей испытуемого образца и т. д.) также не увенчалась успехом, поскольку было обнаружено [20, 24, 25], что указанные эффекты могут быть описаны с практически одинаковой степенью точности при помощи различных соотношений Оц — вц. Вследствие этого до сих пор еще не получено надежных уравнений, описывающих динамическое поведение материала, а по ряду определяющих параметров данные различных экспериментальных работ не только расходятся в несколько раз, но имеют и качественно различную картину. [c.135]

Сохранения законы налагают на вид матрицы рассеяния существ, ограничения [1 ]. Параметры матрицы рассеяния к-рые не определяются из кинематич. соображений, наз динамическими, они характеризуют взаимодействие, при водящее к данному процессу. Их определение—осн. зада ча исследования. Так, сопоставление дифференц. сечения полученное в 1911 Э. Резерфордом (Е. Rutherford) в экспе рименте по прохождению а-частиц через тонкую фольгу с теоретически рассчитанным сечением рассеяния а-частиц на точечном электрич. заряде позволило Резерфорду по строить планетарную модель атома с центральным поло жительно заряженным ядром, в к-ром сосредоточена осп масса атома. Наблюдённое отклонение от теоретич. ф-лы [c.203]

Впоследствии Спилкер и др. 120, 21 ] предложили упрощенную гибридную модель, считая, что деформации по толщине всей пластины распределяются линейно, как в модели Тимошенко— Миндлина. Таким образом, учитывается влияние поперечного сдвига, но пренебрегается искажением поперечного сечения. В этом подходе продольные напряжения в плоскости пластины выражаются через С и принимается распределение деформаций типа Тимошенко—Миндлина, а напряжения в плоскости поперечного сечения пластины определяются интегрированием континуальных уравнений равновесия. При этом для вычисления постоянных интегрирований используются условия непрерывности компонент напряжений на границах слоев. Такая гибридная модель, не учитывающая искажение поперечного сечения, правильно описывает поведение тонких пластин и дает удовлетворительные результаты для пластин средней толщины ). [c.420]

Такая модель нестационарного обтекания сечений винта на режиме висения, учитывающая повторное влияние пелены вихрей, развита в работе [L.113]. Плоская система вихрей, аппроксимирующая соответствующие винтовые поверхности, показана на рис. 10.10. Сначала рассмотрим однолопастный винт, считая, что вся завихренность сходит с единственной его лопасти. Сечение лопасти представлено тонким профилем, с задней кромки которого сходит (и простирается до бесконечности) след, состоящий из поперечных вихрей. Остальные винтовые вихревые поверхности, проходящие под лопастью, моделируются серией плоских параллельных вихревых слоев с расстоянием А между ними, причем каждый слой тянется до бесконечности вверх и [c.455]

Займемся дальнейшим развитием, нестационарной теории профиля с тем, чтобы приспособить ее к анализу обтекания вращающейся лопасти. Хотя основы теории уже излагались в предыдущих разделах, приложение ее к лопасти несущего винта требует учета целого ряда дополнительных факторов. Применение схемы несущей линии разделяет задачу расчета нестационарных аэродинамических нагрузок при пространственном обтекании на две части внутреннюю, в которой исследуются аэродинамические характеристики профиля, и внешнюю, состоящую из расчета индуктивных скоростей, создаваемых в сечении лопасти вихревым следом винта. Что касается внутренней задачи, то при стационарном обтекании плоского профиля аэродинамические нагрузки могут быть получены из эксперимента и представлены в виде табулированных зависимостей их от угла атаки и числа Маха. При нестационарном досрывном обтекании применимы результаты теории тонкого профиля. Решение внешней задачи затруднено тем, что система вихрей винта имеет весьма сложную конфигурацию. За каждой из вращающихся лопастей тянутся взаимодействующие винтовые вихревые поверхности, деформирующиеся в поле создаваемых ими индуктивных скоростей с возникновением областей сильной завихренности в виде концевых вихревых жгутов. Аналитическое определение индуктивной скорости на лопасти без весьма существенных упрощений модели вихревого следа (например, представления винта активным диском) оказывается невозможным. На практике неоднородное поле индуктивных скоростей определяют численными методами, подробно обсуждаемыми в гл. 13. Ввиду сказанного ниже не предполагается отыскивать зависимость между индуктивной скоростью и нагрузкой путем введения функции уменьшения подъемной силы. Напротив, сами индуктивные скорости являются фактором, учитываемым явно в нестационарной теории профиля. Для построения схемы несущей линии желательно, чтобы вычисление индуктивных скоростей производилось лишь в одной точке по хорде. Проведенное выше исследование обтекания профиля на основе схемы несущей линии указывает способ, который позволяет аппроксимировать нестационарные нагрузки с достаточно полным отображением влияния пелены вихрей. Применительно к лопасти достаточно рассмотреть лишь часть пелены, расположенную вблизи ее задней кромки. При построении нестационарной теории обтекания вращающейся лопасти надлежит учесть влияние обратного обтекания и радиального течения. Теоретические нагрузки должны быть скорректированы таким образом, чтобы они отражали влияние [c.480]

Односторонние поверхности были открыты в 1857 г. одновременно немецкими математиками И. Б. Листингом и А. Ф. Мёбиусом. Модель поверхности, согласно Мебиусу, шлучится, если тонкую упругую достаточно длинную ленту прямоугольного сечения, согнув, склеить торцами впритык таким образом, чтобы торцы были повернуты на 180° по отношению друг к другу. В отличие от своей модели лист Мебиуса не имеет толщины [72]. Сам метод построения листа Мебиуса показывает, что эта поверхность — разверты вающаяся. Иногда лист Мебиуса называют односторонней развертывающейся поверхностью [131]. [c.71]

Примером автомобиля с центрально-расположенным двигателем, не опирающимся на центральную несущую конструкцию, является модель Форд джи-ти 40 (Ford GT40), высота которой составляет лишь 1020 мм. Конструкция системы кузов—шасси, показанная на рис. 2.9, выполнена по интегральной схеме и изготовлена из тонкого стального листа толщиной 0,51—0,56 мм. В основании кузова находятся высокие нижние обвязочные брусья коробчатого сечения, на которых размещены топливные баки. Кузов составляют две главные перегородки, каркас крыши и узлы крепления подвесок. Жесткость на кручение такой конструкции равна 13 560 Н-м/ . [c.51]

Следующей важной задачей, изученной Д. И. Журавским, была задача упругой устойчивости тонких вертикальных стенок трубчатых мостов. Эксперименты Итона Ходкинсона и Уиллима Фейр-бейрна с моделями трубчатых мостов показали, что при размерах, которые выбирались для мостов Конуэй и Британия , вопросы упругой устойчивости имеют значение. Чтобы обеспечить необходимую устойчивость, в эти мосты были введены вертикальные ребра. Количество материала, используемого для этих ребер жесткости, было таким же, как и количество материала для стенок. Д. И. Журавский начинает свое исследование с рассмотрения решетчатых ферм и правильно заключает, что выпучивание стенок вызывается максимальным сжимающим напряжением, действующим в стенках под углом 45° к горизонтали, и рекомендует располагать ребра жесткости в направлении максимальных сжимающих напряжений. Для того чтобы доказать справедливость своей точки зрения, он сделал несколько очень интересных экспериментов с моделями, которые выполнялись из толстой бумаги, подкрепленной картонными ребрами жесткости. При выборе этих материалов он приводит интересное обсуждение английских экспериментов. Д. И. Журавский считает неправильным судить о прочности конструкции на основании величины предельной нагрузки, поскольку при нагрузке, достигающей этого предельного значения, напряженные состояния в Элементах конструкции могут отличаться от тех, которые имеют место в нормальных рабочих условиях. Он рекомендует производить испытания моделей при обстоятельствах, соответствующих условиям эксплуатации сооружений, и предлагает использовать для моделей материал с небольшим модулем упругости, с тем, чтобы деформации до предела упругости были бы достаточно большими и потому легко доступными для измерения. Используя свои бумажные модели, Д. И. Журавский имел возможность измерять деформации стенки и доказал, что наибольшее сжатие возникает под углом 45° к вертикали. Он имел возможность изучать также направление волн, которые образовались в процессе выпучивания стенок. Сравнивая эффективность усилений, он нашел, что модель с наклонными ребрами жесткости могла бы нести на 70% нагрузки больше, чем модуль с вертикальными ребрами. В то же время площадь поперечного сечения наклонных ребер оказывается в два раза меньше, чем у вертикальных ребер. [c.650]

Закон плоских сечений и закон гиперзвукового подобия существенно упростили постановку и решение задач гиперзвукового обтекания тонких заостренных тел, и методы их экспериментального исследования. Пользуясь законом подобия, можно было на основании опытов при некоторых скоростях с моделями, аффинноподобными натурному телу, получить аэродинамические данные исходного тела при больших сверхзвуковых скоростях. [c.336]

Найдем математическую модель процесса переноса носителей через рассматриваемую систему. Для этого применим к модели, изображенной на рис. 2.11, б, метод сечений Рэлея, причем используем дробление модели непроницаемыми для потока бесконечно тонкими плоскостями (адиабатическое дробление). Обоснование такого подхода и возможные погрешности обсуждались в 2.1. Более точный прием комбинированного дробления здесь не применяется только из-за его громоздкости, хотя никаких принципиальных затруднений не вызьшает. [c.39]

Модели для исследования этой проблемы имеют вид осесимметричных тел с различными затуплениями и тонкими стержнями (иглами), установленными перед этими телами. Примеры таких моделей с иглами и без них показаны яа фиг. 24—36. Затупление носовой части может варьироваться за счет изменения площади плоского участка носовой части от нескольких процентов до 100 относительно максимальной площади поперечного сечения модели. Игла может иметь форму цилиндра с коническим заострением, цилийдра с плоским торцом или состоять из нескольких цилиндров различных диаметров. Длины и диаметры игл различны. Течение около таких тел подобно двумерному, описанному в разд. 5.3, за исключением, например, пульсирующего течення. Одно из основных качественных различий между двумерным и осесимметричным течениями заключается в том, что переход от одного типа отрыва к другому в первом случав сопровождается пульсирующим течением, в то время как во втором случае неста-ционарность не наблюдалась [49]. При нулевом угле атаки были измерены [46] угол отрыва и распределение давления на поверхности тупого тела при М , = 1,% и Ке/см = 1,3-10 . Распределения давления и скорости, а также коэффициенты сопротивления и теплопередачи для тупых тел при М = 12,7 — 14,0 и Не/см =0,29-10 определены экспериментально [54]. [c.229]

В течение многих лет с использованием тонких пленок и на основе кинематического приближения было одределено более 100 атомных структур, для чего были разработаны теория и методы электронографического анализа [2, 8]. Полученные структурные данные во многих случаях были подтверждены другими методами и, по-видимому, являются вполне надежными. В последние годы была усовершенствована техника измерений интенсивностей отражений и при сопоставлении с (кинематической) теорией для сильных отражений учитываются экстинкция и второе приближение Бете (гл. 8 и 9). Так называемый -фактор [см. формулу (6.25)] для всей совокупности отражений составляет в ряде последних работ для простых структур менее 10% и для более сложных 15 — 17%. Другим важным количественным критерием точности структурного определения является различие экспериментальных значений максимумов потенциала на проекциях и сечениях структурной модели с теоретическими величинами, вычисленными по формуле Вайнштейна ([2], формула (41) на стр. 192). В большинстве случаев это различие составляет 1 — 3%. С другой стороны, такое различие открывает возможность исследования дефектных структур, в которых некоторые положения заполнены атомами лишь статистически (оксиды Та, N5, В , нитриды АУ) [c.7]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...